목차
[표제지 등]=0,1,2
제출문=1,3,4
요약문=5,7,8
SUMMARY=13,15,12
목차=25,27,6
표차례=31,33,10
그림차례=41,43,26
제1장 서론=67,69,26
제2장 Bench Scale급 건식 석탄가스화기 운전 및 모사기술개발=93,95,3
제1절 서론=95,97,1
1. 연구의 배경=95,97,3
2. 연구의 내용=97,99,2
제2절 Bench Scale Unit 가스화기 이용시험=99,101,1
1. BSU시스템 사양 및 운전절차=99,101,15
2. 8개 탄종에 대한 가스화 실험 및 가스화 DB=114,116,54
3. 발전용 석탄들에 대한 가스화 성능 및 실험=168,170,4
4. 가스화기 형상 최적화 설계 및 시험=172,174,11
5. PDU급 가스화기 모델제시=183,185,7
제3절 Bench Scale Unit 분석 시스템 및 분석 결과=190,192,1
1. 석탄 및 슬랙 분석 시스템=190,192,37
2. 생성 기체 분석 시스템=227,229,4
제4절 가스화기 주변장치 성능시험=231,233,1
1. Slag Tap 및 고압버너 개조 및 시험=231,233,10
2. 고압 Feeding/Recycling부분 설계=241,243,10
3. Lockhopper 시스템 개조 및 시험=251,253,16
4. 가스냉각 시스템 설계 및 시험=267,269,11
5. 세정 및 미세분진 제거시스템 개선=278,280,11
6. 석탄가스 연소특성 시험=289,291,9
7. 고온집진장치 설계 및 시험=298,300,21
제5절 Advanced Control Logic 특성 및 Program 개발=319,321,1
1. 주요기기 통합 control logic 개발 및 적용=319,321,19
2. 가스분석 시스템과 연계 control logic 개발=338,340,4
3. BSU 시스템의 advanced control logic 개발=342,344,21
4. PDU급 IGCC control logic 개발=363,365,18
제6절 Static 및 Dynamic 공정 모델링=381,383,1
1. 가스화공정과 가스정화공정의 모델링 및 연계 특성=381,383,14
2. 산소분리공정 시스템 모델링=395,397,9
3. Engineering Packge 연계 적용=404,406,5
4. PDU 부분공정 평가 및 적정단위 선정=409,411,11
5. 가스화기 dynamic simulation=420,422,26
제7절 PDU급 설계용 Engineering Package 개발=446,448,1
1. Database Management System 개선=446,448,10
2. 요소 단위공정의 유동장 해석 시스템 개발=456,458,27
3. 요소부분 계산 program 개발=483,485,15
4. BSU 3차원 설계시스템 구축=498,500,7
5. PDU급 IGCC 플랜트 개념설계=505,507,28
제8절 결론=533,535,5
제9절 석탄가스화기 운전기술 및 IGCC 부분 요소기술 개발=538,540,1
1. 서론=538,540,2
2. 미분탄 주입부 최적화 실험=540,542,11
3. DTF를 이용한 석탄내 중금속 및 슬래깅 특성해석=551,553,19
4. 분광법을 이용한 석탄가스화기 기체 시료 분석 및 플라즈마 기술을 이용한 유황가스 분리 기술 개발=569,571,8
5. 석탄유량 on-line 분석기법 개발=577,579,4
6. 결론=580,582,3
제10절 PDU급 IGCC 발전계통 공정 모사기술 개발 및 BSU급 가스화기 슬래그의 거동에 관한 연구=583,585,1
1. 서론=583,585,3
2. IGCC 발전계통 공정모사 연구=586,588,40
3. BSU급 가스화기 슬래그 거동연구=626,628,23
4. 결론=649,651,3
5. 참고문헌=652,654,3
제3장 석탄가스화 해석기술 개발=655,657,3
제1절 서론=657,659,1
1. 연구의 배경=657,659,2
2. 연구의 목적 및 접근방법=658,660,4
제2절 석탄가스화 해석기술개발=661,663,1
1. 개요=661,663,2
2. 열분해=662,664,2
3. 기고 반응=663,665,3
4. 반응속도=665,667,5
5. 반응영역=669,671,3
6. 가스화 공정=671,673,3
제3절 주요 연구개발 결과=674,676,1
1. PDTF 석탄가스화 특성=674,676,60
2. 석탄가스화 전산해석=733,735,11
(표1-1) IGCC 상용화 플랜트에서의 탈황 공정=70,72,1
(표1-2) 석탄이용 발전형태별 열효율 비교=74,76,1
(표1-3) IGCC plants starting up, under construction, or under development=78,80,1
(표1-4) 각국의 석탄가스화 복합발전기술 개발단계=80,82,1
(표2.1-1) 연도별 연구내용 및 개발목표=98,100,1
(표2.2-1) 석탄 전처리계통 설비별 사양=101,103,1
(표2.2-2) 석탄 공급계통 설비별 사양=103,105,1
(표2.2-3) 가스화기계통 설비별 사양=106,108,2
(표2.2-4) 생성가스 정제계통 설비별 사양=109,111,1
(표2.2-5) 유틸리티 계통 설비별 사양=111,113,1
(표2.2-6) 기타 설비별 사양=113,115,1
(표2.2-7) '97~'99년까지 BSU 가스화기에서 실시한 hot test에 적용한 탄종의 성분 분석값=114,116,1
(표2.2-8) 8개 탄종에 대한 가스화기 실험 일정 및 조건=120,122,1
(표2.2-9) 1997년, 1998년 석탄 가스화기 주요 설비 상황 및 제어 시험 내용=121,123,1
(표2.2-10) 1999년 석탄 가스화기시 주요 설비 상황 및 제어 시험 내용=122,124,1
(표2.2-11) 공급된 탄소량과 슬랙과 비산재에 포집된 탄소량 기준으로 계산된 탄소전환률=128,130,1
(표2.2-12) 연료비와 회 용융 온도에 따른 탄종의 특성 비교=170,172,1
(표2.2-13) 각 가스화기 제조 업체의 특성=172,174,2
(표2.2-14) 석탄 가스화기 설계를 위하여 고려되어야 할 주요 변수=185,187,1
(표2.2-15) PDU급 가스화기 계산 프로그램 구성의 예(입력)=187,189,1
(표2.2-16) PDU급 가스화기 계산 프로그램 구성의 예(출력)=188,190,1
(표2.3-1) Bench Scale Unit 건식 가스화기에서 사용된 고체 시료의 분석 항목 및 방법=190,192,1
(표2.3-2) 석탄 가스화기에 사용된 석탄의 특성(1997~1999)=192,194,1
(표2.3-3) 석탄 가스화기에 사용된 석탄내의 중금속 함량(1997~1999)=193,195,1
(표2.3-4) BSU 석탄 가스화기에서 생성된 슬랙의 원소분석 결과=208,210,1
(표2.3-5) Adaro탄 및 슬랙의 XRF 분석 결과=208,210,1
(표2.3-6) Baiduri탄 및 슬랙의 XRF 분석 결과=208,210,1
(표2.3-7) Denisovsky탄 및 슬랙의 XRF 분석 결과=209,211,1
(표2.3-8) Alaska탄 및 슬랙의 XRF 분석 결과=209,211,1
(표2.3-9) Cyprus탄 및 슬랙의 XRF 분석결과=209,211,1
(표2.3-10) Curragh탄 및 슬랙의 XRF 분석 결과=209,211,1
(표2.3-11) Drayton탄 및 슬랙의 XRF 분석결과=210,212,1
(표2.3-12) Kideco탄 및 슬랙의 XRF 분석 결과=210,212,1
(표2.3-13) Adaro탄, 슬랙, 슬랙 용출수의 중금속 분석=219,221,1
(표2.3-14) Baiduri탄, 슬랙, 슬랙 용출수의 중금속 분석=220,222,1
(표2.3-15) Denisovsky탄, 슬랙, 슬랙 용출수의 중금속 분석=220,222,1
(표2.3-16) Alaska Usibelli탄, 슬랙, 슬랙 용출수의 중금속 분석=221,223,1
(표2.3-17) Cyprus탄, 슬랙, 슬랙 용출수의 중금속 농도=221,223,1
(표2.3-18) Curragh탄, 슬랙, 슬랙 용출수의 중금속 농도=222,224,1
(표2.3-19) Drayton탄, 슬랙, 슬랙 용출수의 중금속 농도=222,224,1
(표2.3-20) Kideco탄, 슬랙, 슬랙 용출수의 중금속 농도=223,225,1
(표2.3-21) 집진 설비에서 채취한 시료의 특성(Baiduri탄, 25기압, 1450~1550℃)=224,226,1
(표2.3-22) 가스화기에서 발생되는 폐수의 특성(Baiduri탄, 25기압, 1450~1550℃)=226,228,1
(표2.3-23) On-Line 가스 분석기의 특징=228,230,1
(표2.4-1) BSU 가스화기 슬랙탭의 내경 크기 변경 실험결과=232,234,1
(표2.4-2) 슬랙탭 재질에 따른 특성=233,235,1
(표2.4-3) 가스화기 운전시 고압버너의 운전단계에 따른 공급유량 변화=239,241,1
(표2.4-4) BSU 가스화기에 적용한 고압버너 노즐 비교=240,242,1
(표2.4-5) 미분탄 고압 feeding을 위한 고려 사항=242,244,1
(표2.4-6) BSU 가스화기 시스템에서 미분탄 공급시 발생되는 문제점 및 대책=244,246,1
(표2.4-7) 가스화기로부터 배출되는 촤의 양 및 배출비=250,252,1
(표2.4-8) 가스화기 생성가스의 대표적인 조성[2]=290,292,1
(표2.4-9) 석탄가스 주요 성분의 연소 특성[4]=290,292,1
(표2.4-10) 고온집진기 설계 고려사항 및 주요 계산 결과=299,301,1
(표2.4-11) BSU 고온집진기의 내화제 특성=311,313,1
(표2.4-12) 고온집진기 금속필터 사양=312,314,1
(표2.4-13) 3톤/일 BSU 가스화기용 고온집진기 운전조건=312,314,1
(표2.5-1) 석탄 건조/분쇄 공정의 startup 순차 제어로직=321,323,1
(표2.5-2) 석탄 건조/분쇄 공정의 alarm 및 interlock 요약=322,324,1
(표2.5-3) Denseveyor 시스템의 미분탄 수송을 위한 순차 제오로직=324,326,1
(표2.5-4) Controlveyor 시스템 미분탄 재충전 순차 제어로직=326,328,1
(표2.5-5) 미분탄 주입설비 interlock 제어로직=327,329,1
(표2.5-6) BSU 석탄 가스화공정에 구성된 주요 제어루프=330,332,1
(표2.5-7) BSU 석탄가스화공정에 구성된 alarm list=331,333,2
(표2.5-8) BSU 석탄 가스화공정 interlock 요약=333,335,1
(표2.5-9) 슬랙 배출설비의 순차 제어로직=335,337,1
(표2.5-10) Flare stack 설비의 순차 제어로직 및 interlock=336,338,1
(표2.5-11) Flare stack 원격신호 list=337,339,1
(표2.5-12) BSU 고압가스 공급시스템 구성 제어루프 리스트=343,345,1
(표2.5-13) BSU 석탄 가스화공정 interlock 요약=358,360,1
(표2.5-14) 가스화기 미분탄 공급노즐 인터록 동작시 밸브 개별상태=360,362,1
(표2.5-15) 가스화기 미분탄 공급노즐 인터록 동작시 제어로직 접점할당 번지=361,363,1
(표2.5-16) PUD IGCC 공정변수들의 정성적 상호관계=365,367,1
(표2.5-17) PUD IGCC 공정에 포함된 주요 제어기 요약=367,369,1
(표2.6-1) IGCC 공정사별 적용 가스정화공정=382,384,1
(표2.6-2) Datong탄과 Usibelli탄의 분석자료=385,387,1
(표2.6-3) 가스화기 생성가스의 조성 및 유량=386,388,1
(표2.6-4) 가스터빈 유입 연료가스의 조성 및 유량=386,388,1
(표2.6-5) 연료가스의 CO 및 H2 유량=387,389,1
(표2.6-6) 황원소 방출량 및 잔류가스 유량=388,390,1
(표2.6-7) 전산모사한 저온가스정화공정의 열 및 물질수지=390,392,2
(표2.6-8) 전산모사한 고온가스정화공정의 열 및 물질수지=393,395,2
(표2.6-9) 초저온 공기분리공정의 공정해석 자료=397,399,1
(표2.6-10) 산소의 조성에 대한 공정해석 결과 및 참고자료=397,399,1
(표2.6-11) 전산모사한 초저온 공기분리공정의 열 및 물질수지=398,400,2
(표2.6-12) 공기추출율 변화에 따른 공정해석 자료=401,403,1
(표2.6-13) 100톤/일급 PDU 시스템의 ASPEN 정적해석 결과=406,408,1
(표2.6-14) 전산모사한 100 톤/일급 PDU 시스템의 열 및 물질수지=414,416,5
(표2.6-15) 각 공정별 일일 용량=419,421,1
(표2.6-16) Lock hopper system 모델의 구성식 요약=424,426,1
(표2.6-17) 가스화기 모델 구성식 요약=426,428,1
(표2.6-18) 생성가스 냉각기 구성식 요약=428,430,1
(표2.6-19) 슬랙 냉각 및 제거설비 모델의 구성식 요약=429,431,1
(표2.6-20) 혼합가스에 대한 Redlich-Kwong subroutine의 구성식=430,432,1
(표2.6-21) PDU 가스화기 정상상태 모사결과 비교=442,444,1
(표2.7-1) 입자의 가스화기내 체류시간 및 진행거리=459,461,1
(표2.7-2) 수치 해석시 표준 조건=463,465,1
(표2.7-3) 대동탄의 원소 분석 및 공업 분석치=463,465,1
(표2.7-4) 오리멀젼의 원소 분석치=465,467,1
(표2.7-5) 수치해석의 표준 조건=466,468,1
(표2.7-6) 100톤/일급 오리멀젼 가스화기 출구의 생성 가스 특성=472,474,1
(표2.7-7) Composition of heavy residual oil=473,475,1
(표2.7-8) Standard Condition for Numerical Calculations=474,476,1
(표2.7-9) PDU 공정에 대한 석탄의 건조/분쇄공정 설계 프로그램 출력 결과=484,486,4
(표2.7-10) PDU 가스화공정에 대한 생성가스 조성예측 프로그램 출력 결과=488,490,3
(표2.7-11) PDU 가스화기 기본설계 프로그램 출력 결과=491,493,2
(표2.7-12) PDU 공정의 cyclone 집진기 기본설계 프로그램 출력 결과=493,495,1
(표2.7-13) PDU 공정의 생성가스 냉각기 기본설계 프로그램 출력 결과=494,496,1
(표2.7-14) 3차원 설계 사용 software=499,501,1
(표2.7-15) IGCC BSU PDS2D PFD and P&ID Modeling Files=500,502,1
(표2.7-16) IGCC BSU PDS Equipment Modeling Files=500,502,1
(표2.7-17) IGCC BSU PDS Piping Modeling Files=500,502,1
(표2.7-18) PDU 구성 설비의 numbering system=509,511,1
(표2.7-19) 대류형 열교환기 입ㆍ출구에서 석탄가스의 조성, 온도 및 압력=515,517,1
(표2.7-20) 피가열측의 유량, 온도 및 압력=516,518,1
(표2.7-21) Scrubber 운전조건과 coal gas 조성=516,518,1
(표2.7-22) Equipment List & Size of Cold Gas Cleanup=518,520,1
(표2.7-23) 증기터빈 모델 선정 기준=522,524,1
(표2.7-24) PDS Equipment Modeling Files=524,526,1
(표2.7-25) PDS Piping Modeling Files=524,526,1
(표2.9-1) 각 모델의 ri/ro와 선회각 θ=541,543,1
(표2.9-2) BSU 가스화기와 실험모델의 물성치 비교=542,544,1
(표2.9-3) 실제 가스화 상황 재현을 위한 주입조건=545,547,1
(표2.9-4) 축방향 주입각 변경실험의 주입조건=545,547,1
(표2.9-5) 가스화시 축방향 주입각 변경실험의 주입조건=545,547,1
(표2.9-6) 대상탄의 연료비 (Fixed 탄소/Volatile Matter)=551,553,1
(표2.9-7) 대상탄의 원소분석 (moisture-free basis, wt%)=551,553,1
(표2.9-8) 대상탄의 공업분석 (as received basis, wt%)=551,553,1
(표2.9-9) 대상탄의 발열량 분석 (moisture-free basis, kcal/kg)=551,553,1
(표2.9-10) 대상탄의 미네랄 성분분석 (moisture-free basis, wt%)=552,554,1
(표2.9-11) 탄종별 주입 공기량과 배가스량=559,561,1
(표2.9-12) 대상탄의 ASTM 회분의 용융온도=561,563,1
(표2.9-13) 대상탄의 Tcv와 점도=561,563,1
(표2.9-14) 대상탄의 실험조건에 따른 회분의 화학적조성=562,564,2
(표2.9-15) 연소/가스화 조건에 따른 슬래그의 rlv(이미지참조)값=565,567,1
(표2.9-16) H2S의 분해에 관한 전기방전 조건 및 아르곤의 효과=574,576,1
(표2.10-1) MS5001F 가스터빈의 설계제원=589,591,1
(표2.10-2) 설계점에서의 증기 사이클 설계 제원=590,592,1
(표2.10-3) 서인천 복합 발전플랜트 성능예측 및 시험결과의 비교=590,592,1
(표2.10-4) 대표적인 석탄가스화/가스정제공정의 구성=591,593,1
(표2.10-5) 대표적인 증기연계 방안=592,594,1
(표2.10-6) 천연가스 연소시 PDU급 가스터빈의 성능특성=601,603,1
(표2.10-7) PDU급 가스터빈의 기계적 구성형태=602,604,1
(표2.10-8) 석탄가스 연료의 가스터빈 연소기 유입조건=603,605,1
(표2.10-9) 석탄가스 연료의 가스터빈 연소기 유입조건=614,616,1
(표2.10-10) PDU 급 IGCC 복합발전 계통의 구성=614,616,1
(표2.10-11) GE사의 MS7001FA 가스터빈 모델 설계 사양=618,620,1
(표2.10-12) 석탄가스화/가스정제공정의 구성=619,621,1
(표2.10-13) MS7001FA 가스터빈 연소기의 석탄가스 유입 조건=619,621,1
(표2.10-14) 4가지 IGCC 가스터빈 및 증기사이클의 성능 특성=625,627,1
(표2.10-15) 대상탄의 가스화기 실험조건=628,630,1
(표2.10-16) 대상탄의 기본적 물성치 (unit: wt%)=629,631,1
(표2.10-17) 대상탄의 기본적 물성치 (unit: wt%)=629,631,1
(표2.10-18) Bituminous Coal의 회분 및 슬래그 조성 (unit: wt%)=630,632,1
(표2.10-19) Subbituminous Coal의 회분 및 슬래그 조성 (unit: wt%)=631,633,1
(표2.10-20) Datong석탄 원탄, 슬래그 및 슬래그 용출수의 중금속 성분 (unit: ppm)=641,643,1
(표2.10-21) Drayton탄 원탄, 슬래그 및 슬래그 용출수의 중금속 성분 (unit: ppm)=641,643,1
(표2.10-22) Cyprus탄 원탄, 슬래그 및 슬래그 용출수의 중금속 성분 (unit: ppm)=642,644,1
(표2.10-23) Currahg탄 원탄, 회분 슬래그 및 슬래그 용출수의 중금속 성분 (unit: ppm)=642,644,1
(표2.10-24) Denisovsky탄 원탄, 회분 슬래그 및 슬래그 용출수의 중금속 성분 (unit: ppm)=643,645,1
(표2.10-25) Kideco탄 원탄, 회분 슬래그 및 슬래그 용출수의 중금속 성분 (unit: ppm)=643,645,1
(표2.10-26) Alaska탄 미분탄, 슬래그 및 회분의 중금속 성분 (unit: ppm)=644,646,1
(표2.10-27) Adaro탄 원탄, 회분 슬래그 및 슬래그 용출수의 중금속 성분 (unit: ppm)=644,646,1
(표2.10-28) Baiduri탄 원탄, 회분 슬래그 및 슬래그 용출수의 중금속 성분 (unit: ppm)=645,647,1
(표2.10-29) 각 대상탄 슬래그의 미연탄소함량=645,647,1
(표2.10-30) Adaro 석탄 고체시료의 특성 (dry-basis. unit: wt.%)=646,648,1
(표2.10-31) Denisovsky 석탄 고체시료의 특성 (dry-basis. unit: wt.%)=646,648,1
(표2.10-32) Baiduri 석탄 고체시료의 특성 (dry-basis. unit: wt.%)=647,649,1
(표3-1) Design Specifications of PDTF System=660,662,1
(표3-2) Ranges of Experimental Variables=661,663,1
(표3-3) Differences in Coal Combustion and Coal Gasification=662,664,1
(표3-4) Influence of Experimental Parameners on Rate-Controlling Regime=670,672,1
(표3-5) Comparison of Gasification-Process Types [from Smoot, 1995]=672,674,1
(표3-6) Specifications of PDTF System=674,676,1
(표3-7) Properties of Test Coals=684,686,1
(표3-8) Experimental Conditions=687,689,1
(표3-9) Summary of Data Accuracy=713,715,1
(표3-10) Summary of Brown's Gasification Result at Atomospheric Pressure=717,719,1
(표3-11) Summary of Hefman's Gasification Result at Elevated Pressure=717,719,1
(표3-12) Properties of ROTO coal=723,725,2
(표3-13) Condition at the char production=724,726,1
(표3-14) Properties of the treated char=724,726,1
(표3-15) Conditions of the Char gasification=725,727,1
(표3-16) Coal Properties for Object Coal(Datong) for CFD Analysis=733,735,1
[그림1-1] IGCC Plant의 공정 개략도=69,71,1
[그림1-2] 타 발전방식과의 환경오염 물질 배출량 비교=72,74,1
[그림1-3] 발전방식별 고체물질 생성량 비교=72,74,1
[그림1-4] 시료별 적용 발전기술에 따른 발전효율과 CO₂저감효과=73,75,1
[그림2.2-1] BSU 가스화기 시스템 공정흐름도=100,102,1
[그림2.2-2] 유틸리티 계통 설비 사진=110,112,1
[그림2.2-3] BSU 가스화기 시스템의 기타 설비 사진=112,114,1
[그림2.2-4] 석탄 회재의 조성에 따른 회 유동점의 변화=115,117,1
[그림2.2-5] 가스화기 초기 운전 단계에서 온도, 압력, 생성 가스 조성 변화=118,120,1
[그림2.2-6] 가스화기 운전 절차=119,121,1
[그림2.2-7] Kideco탄에 대한 전형적인 운전 결과=129,131,1
[그림2.2-8] Drayton탄에 대한 전형적인 운전 결과=130,132,1
[그림2.2-9] Curragh탄에 대한 전형적인 운전 결과=131,133,1
[그림2.2-10] Cyprus탄에 대한 전형적인 운전 결과=132,134,1
[그림2.2-11] Usibeli탄에 대한 전형적인 운전 결과=133,135,1
[그림2.2-12] Denisovsky탄에 대한 전형적인 운전 결과=134,136,1
[그림2.2-13] Adaro탄에 대한 전형적인 운전 결과=135,137,1
[그림2.2-14] Baiduri탄에 대한 전형적인 운전 결과=136,138,1
[그림2.2-15] 석탄가스 성분간의 상호관계=137,139,1
[그림2.2-16] Cyprus탄의 경우 가스화기 온도와 CH₄, H₂S, NH₃ 농도와의 관계=138,140,1
[그림2.2-17] Usibeli탄의 경우 가스화기 온도와 CH₄, H₂S, NH₃농도와의 관계=138,140,1
[그림2.2-18] Curragh탄의 경우 가스화기 온도와 CH₄ 농도와의 관계=138,140,1
[그림2.2-19] Baiduri탄의 경우 가스화기 온도와 CH₄, H₂S, NH₃농도와의 관계=139,141,1
[그림2.2-20] Adaro탄의 경우 가스화기 온도와 CH₄, H₂S, NH₃농도와의 관계=139,141,1
[그림2.2-21] Denisovsky탄의 경우 가스화기 온도와 CH₄, H₂S, NH₃농도와의 관계=139,141,1
[그림2.2-22] 각 탄종에 대하여 가스화기 온도와 CH₄ 농도와의 관계 개략도=140,142,1
[그림2.2-23] Kideco탄에 대하여 압력 변화에 따른 생성 가스 조성 변화=141,143,1
[그림2.2-24] Kideco탄에 대하여 압력 변화에 따른 탄소전환률 및 냉가스 효율=143,145,1
[그림2.2-25] Drayton 탄에 대하여 압력 변화에 따른 생성 가스 조성 변화=145,147,1
[그림2.2-26] Drayton 탄에 대하여 압력 변화에 따른 탄소전환률 및 냉가스 효율=148,150,1
[그림2.2-27] Cyprus 탄 대하여 압력 변화에 따른 생성 가스 조성 변화=151,153,1
[그림2.2-28] Cyprus 탄에 대하여 압력 변화에 따른 탄소전환률 및 냉가스 효율=153,155,1
[그림2.2-29] Usibelli 탄에 대하여 압력 변화에 따른 생성 가스 조성, 탄소전환률 및 냉가스 효율=155,157,1
[그림2.2-30] Curragh 탄에 대하여 압력 변화에 따른 생성 가스 조성 변화=156,158,1
[그림2.2-31] Curragh 탄에 대하여 압력 변화에 따른 탄소전환률 및 냉가스 효율 변화=157,159,1
[그림2.2-32] Adaro 탄에 대하여 압력 변화에 따른 생성 가스 조성 변화=158,160,1
[그림2.2-33] Adaro 탄에 대하여 압력 변화에 따른 탄소전환률 및 냉가스 효율 변화=159,161,1
[그림2.2-34] Baiduri 탄에 대하여 압력 변화에 따른 생성 가스 조성 변화=160,162,1
[그림2.2-35] Baiduri 탄에 대하여 압력 변화에 따른 탄소전환률 및 냉가스 효율 변화=161,163,1
[그림2.2-36] Denisovsky 탄에 대하여 압력 변화에 따른 생성 가스 조성 변화=162,164,1
[그림2.2-37] Denisovsky 탄에 대하여 압력 변화에 따른 탄소전환률 및 냉가스 효율 변화=163,165,1
[그림2.2-38] Adaro 탄에 대한 25kg/cm² 운전시 탄소전환률(포집된 ash 내의 탄소량 기준)=164,166,1
[그림2.2-39] Baiduri 탄에 대한 16kg/cm² 운전시 탄소전환률(포집된 ash 내의 탄소량 기준)=165,167,1
[그림2.2-40] Baiduri 탄에 대한 25kg/cm² 운전시 탄소전환률(포집된 ash 내의 탄소량 기준)=166,168,1
[그림2.2-41] 8개 탄종의 CO, H₂의 농도 분포=167,169,1
[그림2.2-42] 회 유동점과 연료비에 따른 가스화 탄종의 분류=171,173,1
[그림2.2-43] 내화벽 내에 수냉관을 설치하였을 때의 내화벽 구조=176,178,1
[그림2.2-44] 본 연구에 사용된 가스화기 middle section 형태=180,182,1
[그림2.2-45] 가스화기 직령 변화에 따른 영향(Kideco탄)=181,183,1
[그림2.2-46] 가스화기 직령 변화에 따른 영향(Drayton탄)=181,183,1
[그림2.2-47] 가스화기 직령 변화에 따른 영향(Usibeli탄)=182,184,1
[그림2.2-48] 석탄가스화기 기본설계 과정도=184,186,1
[그림2.2-49] IAE의 형상별(반응영역 기준) 석탄가스화기 운전경험=186,188,1
[그림2.2-50] 100톤/일급 PDU 가스화기의 내화재 온도분포=189,191,1
[그림2.3-1] 고압 TG-151 시스템 구성도=194,196,1
[그림2.3-2] 운전 압력 변경시 석탄에 따른 잔류 시료량의 변화=196,198,1
[그림2.3-3] 탄종에 따른 고압 TGA 결과=197,199,1
[그림2.3-4] 고압 열중량 분석기에 의한 열분해 특성(Adaro Coal)=198,200,1
[그림2.3-5] 고압 열중량 분석기에 의한 열분해 특성(Baiduri Coal)=198,200,1
[그림2.3-6] 고압 열중량 분석기에 의한 열분해 특성(Denisovsky Coal)=198,200,1
[그림2.3-7] 고압 열중량 분석기에 의한 열분해 특성(Usibeli Coal)=199,201,1
[그림2.3-8] 고압 열중량 분석기에 의한 열분해 특성(Cyprus Coal)=199,201,1
[그림2.3-9] 고압 열중량 분석기에 의한 열분해 특성(Curragh Coal)=199,201,1
[그림2.3-10] 고압 열중량 분석기에 의한 열분해 특성(Drayton Coal)=200,202,1
[그림2.3-11] 고압 열중량 분석기에 의한 열분해 특성(Kideco Coal)=200,202,1
[그림2.3-12] Adaro탄 슬랙과 슬랙 단면의 SEM결과(16기압, 1450~1550℃, 배율 50배)=202,204,1
[그림2.3-13] Adaro탄 슬랙과 슬랙 단면의 SEM결과(25기압, 1450~1550℃, 배율 50배)=202,204,1
[그림2.3-14] Adaro탄 슬랙과 슬랙 단면의 SEM결과(25기압, 1450~1550℃, 배율 50배)=202,204,1
[그림2.3-15] Baiduri탄 슬랙과 슬랙 단면의 SEM결과(16기압, 1450~1550℃, 배율 50배)=203,205,1
[그림2.3-16] Baiduri탄 슬랙과 슬랙 단면의 SEM결과(25기압, 1450~1550℃, 배율 50배)=203,205,1
[그림2.3-17] Baiduri탄 슬랙과 슬랙 단면의 SEM결과(25기압, 1450~1550℃, 배율 50배)=203,205,1
[그림2.3-18] Denisovsky탄 슬랙과 슬랙 단면의 SEM결과(16기압, 1450~1550℃, 배율 50배)=204,206,1
[그림2.3-19] Denisovsky탄 슬랙과 슬랙 단면의 SEM결과(25기압, 1450~1550℃, 배율 50배)=204,206,1
[그림2.3-20] Alsaka Usibeli탄 슬랙과 슬랙단면의 SEM결과=204,206,1
[그림2.3-21] Alsaka Usibeli탄 슬랙과 슬랙의 단면의 SEM결과=205,207,1
[그림2.3-22] Cyprus탄 슬랙과 슬랙 단면의 SEM결과(22~25기압, 1400~1500℃, 배율150배)=205,207,1
[그림2.3-23] Cyprus탄 슬랙과 슬랙 단면의 SEM결과(25~29기압, 1400~1550℃, 배율150배)=205,207,1
[그림2.3-24] Curragh탄 슬랙과 슬랙 단면의 SEM 결과(26~29기압, 1400~1550℃, 배율150배)=206,208,1
[그림2.3-25] Drayton탄 슬랙과 슬랙 단면의 SEM 결과(11기압, 1570℃, 배율500배)=206,208,1
[그림2.3-26] Drayton탄 슬랙과 슬랙 단면의 SEM 결과(14.5기압, 1600℃, 배율200배)=206,208,1
[그림2.3-27] Kideco탄 슬랙과 슬랙 단면의 SEM 결과(16기압, 1600℃, 배율500배)=207,209,1
[그림2.3-28] Kideco탄 슬랙과 슬랙 단면의 SEM 결과(16.8기압, 1640℃, 배율1000배)=207,209,1
[그림2.3-29] Adaro탄 연소 후 Ash의 XRD 결과=211,213,1
[그림2.3-30] Adaro탄 슬랙의 XRD 결과(16기압, 1450~1550℃)=211,213,1
[그림2.3-31] Adaro탄 슬랙의 XRD 결과(25기압, 1450~1550℃)=211,213,1
[그림2.3-32] Adaro탄 슬랙의 XRD 결과(25기압, 1450~1550℃)=212,214,1
[그림2.3-33] Denisovsky탄 연소 후 Ash의 XRD 결과=212,214,1
[그림2.3-34] Denisovsky탄 슬랙의 XRD 결과(15기압, 1450~1550℃)=212,214,1
[그림2.3-35] Denisovsky탄 슬랙의 XRD 결과(25기압, 1450~1550℃)=213,215,1
[그림2.3-36] Baiduri탄 연소 후 Ash의 XRD 결과=213,215,1
[그림2.3-37] Baiduri탄 슬랙의 XRD 결과(16기압, 1450~1550℃)=213,215,1
[그림2.3-38] Baiduri탄 슬랙의 XRD 결과(25기압, 1450~1550℃)=214,216,1
[그림2.3-39] Baiduri탄 슬랙의 XRD 결과(25기압, 1450~1550℃)=214,216,1
[그림2.3-40] Alsaka Usibeli탄 연소 후 Ash의 XRD 결과=214,216,1
[그림2.3-41] Alsaka Usibeli탄 슬랙의 XRD 결과(25기압, 1400~1500℃)=215,217,1
[그림2.3-42] Cyprus탄 연소 후 XRD 결과=215,217,1
[그림2.3-43] Cyprus탄 슬랙의 XRD 결과(25~29기압, 1400~1550℃)=215,217,1
[그림2.3-44] Curragh탄 연소 후 XRD 결과=216,218,1
[그림2.3-45] Curragh탄 슬랙의 XRD 결과(26~29기압, 1400~1550℃)=216,218,1
[그림2.3-46] Drayton탄 연소 후 Ash의 XRD 결과=216,218,1
[그림2.3-47] Drayton탄 슬랙의 XRD 결과(11기압, 1580℃)=217,219,1
[그림2.3-48] Drayton탄 슬랙의 XRD 결과(14.5기압, 1600℃)=217,219,1
[그림2.3-49] Kideco탄 연소 후 Ash의 XRD 결과=217,219,1
[그림2.3-50] Kideco탄 슬랙의 XRD 결과(16기압, 1600℃)=218,220,1
[그림2.3-51] Kideco 슬랙의 XRD 결과(16.8기압, 1640℃)=218,220,1
[그림2.3-52] BSU 가스화기의 집진 설비네서 포집된 입자의 분포도=224,226,1
[그림2.3-53] 금속 필터에 포집된 입자의 분포도=225,227,1
[그림2.3-54] 분쇄된 탄과 연소된 회재의 SEM 결과(좌:Baiduri탄, 우:연소된 회재)=225,227,1
[그림2.3-55] 가스화기의 Dust Filter에서 채취한 ash의 SEM결과=225,227,1
[그림2.3-56] Portable GC의 Parallel column에 의한 가스분석의 전형적인 결과= 228,230,1
[그림2.3-57] CO, N₂ gas on-line analyzer=229,231,1
[그림2.3-58] H₂, CH₂-O₂-CO₂ gas on-line analyzer=229,231,1
[그림2.3-59] NH₂, NO, NO₂, H₂S gas on-line analyzer=230,232,1
[그림2.3-60] Portable GC 시스템=230,232,1
[그림2.4-1] BSU 가스화기의 슬랙탭 형상=231,233,1
[그림2.4-2] 가스화기 운전중 글랙탭에서의 차압변화=234,236,1
[그림2.4-3] BSU 가스화기 운전 전후의 슬랙탭 사진=235,237,1
[그림2.4-4] 고온의 용융슬랙에 의하여 손상된 기존의 고압버너 노즐=236,238,1
[그림2.4-5] 고압버너 시스템 설치위치 및 구성도=236,238,1
[그림2.4-6] BSU 가스화기에 적용된 고압버너 노즐의 구조=237,239,1
[그림2.4-7] 현재 BSU 가스화기에 적용중인 고압버너 장치도=238,240,1
[그림2.4-8] BSU 가스화기의 고압버너 사진=239,241,1
[그림2.4-9] 역화발생시 석탄주입노즐의 표면온도 변화=242,244,1
[그림2.4-10] 고압 feeding 막힘방지 및 감시장치=244,246,1
[그림2.4-11] 브리징 방지를 위한 개선작업 이전의 injection vessel 내부 사진=245,247,1
[그림2.4-12] 브리징 방지를 위한 개선작업 이후의 injection vessel 내부 사진=245,247,1
[그림2.4-13] 본 연구에서 채택한 브리징 방지용 교반장치 사진=246,248,1
[그림2.4-14] 브리징 방지용 교반장치의 공압모타 사진=246,248,1
[그림2.4-15] 촤 재순환 방식의 개략도=247,249,1
[그림2.4-16] 일본의 2톤/일급 분류층 가스화기 촤 재순환 시스템=248,250,1
[그림2.4-17] Demkolec IGCC 플랜트의 촤 재순환 시스템=249,251,1
[그림2.4-18] 석탄공급장치 구성도=252,254,1
[그림2.4-19] 3톤/일 BSU 가스화시스템의 석탄공급장치 사진=253,255,1
[그림2.4-20] Lockhopper 시스템 운전단계에 따른 석탄공급장치 차압 및 써지탱크 압력변화=254,256,1
[그림2.4-21] 저장호퍼 내부의 브리징 방지를 위한 역콘 설치 사진=255,257,1
[그림2.4-22] 저장호퍼 가압 및 브리징 방지시스템 구성도=256,258,1
[그림2.4-23] 저장호퍼 가압배관 평면도=256,258,1
[그림2.4-24] 개선된 가압 및 브리징 방지시스템을 이용한 가압시험 결과=257,259,1
[그림2.4-25] 석탄공급장치 저장호퍼의 가압 전ㆍ후 내부 미분탄 상태 비교 사진=258,260,1
[그림2.4-26] 미분탄 공급설비 계통도=259,261,1
[그림2.4-27] 미분탄 공급량 weighing 시스템 사진=260,262,1
[그림2.4-28] 미분탄 공급량 weighing 시스템 구성도=261,263,1
[그림2.4-29] 미분탄 공급량 weighing 호퍼 장치도=262,264,1
[그림2.4-30] 미분탄 이송 파이프 장치도=263,265,1
[그림2.4-31] BSU 가스화기 미분탄 분배시스템 사진=264,266,1
[그림2.4-32] 미분탄 분배시스템 구성도=265,267,1
[그림2.4-33] 미분탄 분배시스템의 분배기 장치도=266,268,1
[그림2.4-34] 기존의 물분사 노즐 냉각시스템 구성도=267,269,1
[그림2.4-35] 가스화실험에서의 생성가스 온도변화 및 냉각수 사용량=268,270,1
[그림2.4-36] Syngas cooler 시스템의 열전대 및 차압트랜스미터 위치=269,271,1
[그림2.4-37] Syngas cooler 시스템 공정흐름도=270,272,1
[그림2.4-38] Syngas cooler 시스템 구성도=271,273,1
[그림2.4-39] Syngas cooler 시스템 설비 장치도=272,274,1
[그림2.4-40] 가스냉각 키넥터 및 가스냉각 덕트 사진=273,275,1
[그림2.4-41] BSU 5층의 syngas cooler 사진=273,275,1
[그림2.4-42] 냉각수 공급용 고압펌프 시스템 사진=274,276,1
[그림2.4-43] Syngas cooler 시스템 헤더 사진=275,277,1
[그림2.4-44] Syngas cooler 시스템에서 생성가스의 온도 및 차압변화=276,278,1
[그림2.4-45] Syngas cooler의 생성가스 관로가 막힌 사진=277,279,1
[그림2.4-46] 사이클론 집진기의 개략도=279,281,1
[그림2.4-47] 사이클론 내부의 (a)속도벡터(축 및 반경 성분), (b)선회속도 분포도=279,281,1
[그림2.4-48] 사이클론 내부의 (a)입구주변 및 (b)하단부에서의 속도벡터(축 및 반경 성분)=280,282,1
[그림2.4-49] 사이클론 내에서 입자의 평균행로 및 난류요동 행로. p=1000kg/m³, dp=1μm=281,283,1
[그림2.4-50] 2단 사이클론 시스템 구성도=282,284,1
[그림2.4-51] 사이클론 시스템 설비 장치도=283,285,1
[그림2.4-52] 미세분진 집진용 사이클론 사진=284,286,1
[그림2.4-53] 미세분진 저장용 회분호퍼 사진=284,286,1
[그림2.4-54] 가스냉각 및 사이클론 시스템 개선 전후의 생성가스 온도 변화=285,287,1
[그림2.4-55] BSU 습식 스크러버 시스템 구성도=286,288,1
[그림2.4-56] BSU 습식 스크러버 시스템 사진=287,289,1
[그림2.4-57] BSU 습식 스크러버의 내부 및 표면온도 변화=288,290,1
[그림2.4-58] Syngas와 천연 가스에 대한 화염 전파속도, 단열화염온도, 화학반응시간=292,294,1
[그림2.4-59] 석탄가스 연소시험장치 시스템의 구성도=294,296,1
[그림2.4-60] 석탄가스 연소시험 버너의 단면도 및 측면도=294,296,1
[그림2.4-61] 공기 공급 각도를 변경할 수 있는 버너의 단면도=295,297,1
[그림2.4-62] 석탄가스 연소시험 버너의 실제 사진=296,298,1
[그림2.4-63] 공기 유량 및 분사 각도 변경에 따른 화염의 거동=297,299,1
[그림2.4-64] 원통형 용기 내화재 설계를 위한 엑셀 프로그램=299,301,1
[그림2.4-65] 고온집진기 기본설계를 위한 엑셀 프로그랜=300,302,1
[그림2.4-66] 고온집진기 전산해석 각 Case별 개략도=302,304,1
[그림2.4-67] 고온집진기 내부의 수직 단면 속도벡터:(a)Case1, (b)Case2=305,307,1
[그림2.4-68] 고온집진기 내부의 수평 단면(z=-0.1m, -0.3m) 속도벡터=305,307,1
[그림2.4-69] 고온집진기 내부의 수직 단면 압력 분포도:(a)Case1, (b)Case2=306,308,1
[그림2.4-70] 고온집진기 내부의 수평 단면 압력 분포도:(a)Case1, (b)Case2=306,308,1
[그림2.4-71] 고온집진기 내부의 분진 입자 궤적:(a)Case1, (b)Case2=307,309,1
[그림2.4-72] 고온집진기(Case3) 내부의 속도벡터, 압력분포, 분진 입자 궤적=307,309,1
[그림2.4-73] 고온집진기(Case4) 내부의 속도벡터, 압력분포, 분진 입자 궤적=308,310,1
[그림2.4-74] 고온집진기(Case5) 내부의 속도벡터, 압력분포, 분진 입자 궤적=308,310,1
[그림2.4-75] 고온집진기(Case6) 내부의 속도벡터, 압력분포, 분진 입자 궤적=309,311,1
[그림2.4-76] 3톤/일 BSU 가스화기용 고온집진장치 구성도=310,312,1
[그림2.4-77] 금속필터에 대한 역세정 노즐 설치위치 상세도=311,313,1
[그림2.4-78] 3톤/일 BSU 가스화기 고온집진기의 회배출 장치 구성도=313,315,1
[그림2.4-79] 고온집진기 금속필터의 역세정 장치 구성도=314,316,1
[그림2.4-80] BSU 고온집진장치 사진=314,316,1
[그림2.4-81] 가스화기 정상운전 중 역세정에 따른 압력변화=315,317,1
[그림2.4-82] 가스화기 압력상승 과정에서 역세정에 따른 압력변화=316,318,1
[그림2.4-83] 가스화기 hot test 완료후 금속필터 및 역세정 노즐 사진=317,319,1
[그림2.4-84] 응축수와 미세입자가 달라붙은 tube sheet 사진=317,319,1
[그림2.4-85] BSU 고온집진장치의 전형적인 운전결과=318,320,1
[그림2.5-1] BSU 석탄가스화공정 제어시스템 구성도=320,322,1
[그림2.5-2] 석탄 건조/분쇄 공정의 개략적인 공정도=321,323,1
[그림2.5-3] 미분탄 수송 및 주입설비 공정 개략도=323,325,1
[그림2.5-4] Denseveyor 시스템의 개략적 P&ID=323,325,1
[그림2.5-5] Controlveyor 시스템의 개략적 P&ID=325,327,1
[그림2.5-6] BSU 산소 및 질소 utility의 개략적 P&ID=328,330,1
[그림2.5-7] 석탄가스화공정 가스공급 시스템의 개략적 P&ID=329,331,1
[그림2.5-8] BSU 슬랙 배출설비 개략적 P&ID=334,336,1
[그림2.5-9] Flare stack 설비의 개략적 P&ID=336,338,1
[그림2.5-10] 산소/석탄비 변경에 따른 가스화기 응답특성의 전형적인 예=340,342,1
[그림2.5-11] 생성가스의 발열량 제어를 위한 다중루프 제어로직=341,343,1
[그림2.5-12] BSU 고압가스 공급시스템 구성도=342,344,1
[그림2.5-13] 압력제어밸브 열림개도 제어를 위한 cascade 루프 구성도=344,346,1
[그림2.5-14] 가스화기 기동운전 제어 프로그램 구성도=346,348,1
[그림2.5-15] 가스화기 기동운전시 석탄량 Ramp/Soak 그래프=347,349,1
[그림2.5-16] 가스화기 기동 운전시 제어루프 온도설정치에 Ramp/Soak 그래프=348,350,1
[그림2.5-17] 가스화기로 공급되는 공급유량 제어시스템 구성도=349,351,1
[그림2.5-18] 가스화기 온도제어 시스템 구성도=353,355,1
[그림2.5-19] 가스화기 온도제어(Cascade) 운전자 화면=353,355,1
[그림2.5-20] 석탄 가스화공정 turbine-lead 부하제어 로직=357,359,1
[그림2.5-21] 석탄 가스화공정 gasifier-lead 부하제어 로직=357,359,1
[그림2.5-22] BSU 석탄 가스화기 inter-lock 시스템 구성도=359,361,1
[그림2.5-23] BSU 석탄 가스화기 inter-lock 운전화면=359,361,1
[그림2.5-24] BSU 가스화기 노즐공급부 interlock 제어로직=360,362,1
[그림2.5-25] BSU 가스화기 노즐공급부 interlock 운전화면=362,364,1
[그림2.5-26] IGCC PDU 공정의 제어로직 개념설계 개략도=369,371,1
[그림2.5-27] IGCC PDU 석탄 공급 시스템 P&ID=370,372,1
[그림2.5-28] IGCC PDU 석탄 주입 시스템 P&ID=371,373,1
[그림2.5-29] IGCC PDU 가스 공급 시스템 P&ID=372,374,1
[그림2.5-30] IGCC PDU 가스화기 시스템 P&ID=373,375,1
[그림2.5-31] IGCC PDU 생성가스 냉각 시스템 P&ID=374,376,1
[그림2.5-32] IGCC PDU 슬랙 및 비산재 제거 시스템 P&ID=375,377,1
[그림2.5-33] IGCC PDU 산성가스 제거 시스템 P&ID=376,378,1
[그림2.5-34] IGCC PDU COS hydrolysis 반응기 및 saturator P&ID=377,379,1
[그림2.5-35] IGCC PDU 산성가스 흡수 및 용매 회수 시스템 P&ID=378,380,1
[그림2.5-36] IGCC PDU CLAUS unit P&ID=379,381,1
[그림2.5-37] IGCC PDU tail gas cleanup 시스템 P&ID=380,382,1
[그림2.6-1] Case1 공정의 block diagram=383,385,1
[그림2.6-2] Case2 공정의 block diagram=383,385,1
[그림2.6-3] Case3 공정의 block diagram=384,386,1
[그림2.6-4] Case4 공정의 block diagram=385,387,1
[그림2.6-5] 각 대상 공정병 CO 및 H₂ 유량=387,389,1
[그림2.6-6] 공정해석에 반영한 저온가스정화공정의 block diagram=389,391,1
[그림2.6-7] 공정해석에 반영한 고온가스정화공정의 block diagram=392,394,1
[그림2.6-8] 공정해석에 반영한 공기분리공정의 block diagram=396,398,1
[그림2.6-9] 공기추출율 0%일때의 산소분리공정의 연계 block diagram(질소연계 방법)=402,404,1
[그림2.6-10] 공기추출율 100%일때의 산소분리공정의 연계 block diagram(완전연계 방법)=402,404,1
[그림2.6-11] 공정해석에 반영한 산소분리공정의 연계 block diagram(부분연계 방법)=403,405,1
[그림2.6-12] 공기추출율에 변화에 따른 플랜트 순출력 및 효율의 변화=403,405,1
[그림2.6-13] PDU급 석탄전처리공정의 ASPEN block diagram=405,407,1
[그림2.6-14] PDU급 가스화공정, 가스냉각 및 분진제거시스템의 ASPEN block diagram=407,409,1
[그림2.6-15] PDU급 COS hydrolysis 및 가스 포화 시스템의 ASPEN block diagram=407,409,1
[그림2.6-16] PDU급 가스터빈, 폐열회수보일러 및 증기터빈 시스템의 ASPEN block diagram=408,410,1
[그림2.6-17] 전산모사에 반영된 IGCC PDU 시스템 공정 개요도=410,412,1
[그림2.6-18] 전산모사에 반영된 IGCC PDU의 Block Folw Diagram(1)=411,413,1
[그림2.6-19] 전산모사에 반영된 IGCC PDU의 Block Folw Diagram(2)=412,414,1
[그림2.6-20] 전산모사에 반영된 IGCC PDU의 Block Folw Diagram(3)=412,414,1
[그림2.6-21] 전산모사에 반영된 IGCC PDU의 Block Folw Diagram(4)=413,415,1
[그림2.6-22] 플랜트 공정에서 dynamic simulation의 활용방안=421,423,1
[그림2.6-23] BSU 동적모사기 대상공정 구성모듈=422,424,1
[그림2.6-24] 동적모사기 전체에 대한 구성개념=422,424,1
[그림2.6-25] Lock hopper system 모델의 개략도=423,425,1
[그림2.6-26] 가스화기 모델의 구조=425,427,1
[그림2.6-27] 가스화기 모델 주요 입출력 변수=425,427,1
[그림2.6-28] 슬랙 냉각 및 제거설비 모델의 개략도=427,429,1
[그림2.6-29] 수력망(hydraulic network) 모델의 구성도=432,434,1
[그림2.6-30] 석탄공급량의 5% 계단증가에 대한 열린루프 응답특성(산소/석탄비 일정)=434,436,1
[그림2.6-31] PV355 1% 계단증가에 따른 열린루프 응답특성(공급조건 일정)=436,438,1
[그림2.6-32] 산소/석탄비 3% 계단증가에 따른 열린루프 응답특성(석탄공급량 일정)=437,439,1
[그림2.6-33] 가스화기의 부하변동에 따른 실험 및 모사결과 응답특성 비교=439,441,1
[그림2.6-34] 석탄공급량 +5% 계단변화에 따른 PDU 가스롸기 응답특성=443,445,1
[그림2.6-35] 산소/석탄 비 +3% 계단변화에 따른 PDU 가스롸기 응답특성=444,446,1
[그림2.6-36] 연료밸브 열림괘도 5% 증가에 따른 PDU 가스롸기 응답특성=445,447,1
[그림2.7-1] IGCC BSU 데이터 관리 시스템 구성도=446,448,1
[그림2.7-2] IGCC Total Database Management System(ITDMS) 홈페이지 구성도=447,449,1
[그림2.7-3] IGCC 전체 데이터 관리 시스템 홈페이지 초기화면=448,450,1
[그림2.7-4] 홈페이지에서 Adaro탄에 대한 공업분석 및 원소분석 자료 조회화면=448,450,1
[그림2.7-5] 홈페이지에서 1999년 실험 일자별 운전내용 요약 조회화면=449,451,1
[그림2.7-6] 홈페이지에서 실험일자별 상세 운전겨로가 메뉴 조회화면=449,451,1
[그림2.7-7] 홈페에지에서 가스화기로 공급되는 반응물 공급량 조회화면=450,452,1
[그림2.7-8] 홈페이지에서 가스화기내 온도분포 조회화면=451,453,1
[그림2.7-9] 홈페이지에서 가스화기 운전시 생성가스 조성 조회화면=451,453,1
[그림2.7-10] 홈페이지에서 가스화기 고압 산소 및 질소 공급압력 조회화면=452,454,1
[그림2.7-11] 홈페이지에서 가스화기 내부 및 가스냉각기 내부차압 조회화면=452,454,1
[그림2.7-12] 홈페이지에서 가스화기 운전관련 사진자료 조회화면=453,455,1
[그림2.7-13] 홈페이지에서 가스화기 유지보수 조회화면=453,455,1
[그림2.7-14] 홈페이지에서 과제관련 참고자료 다운로드 조회화면=454,456,1
[그림2.7-15] 설비운영 데이터 관리 시스템 화면=455,457,1
[그림2.7-16] 사이클론형 가스화기의 개략도 및 수치해석에 적용된 격자계=460,462,1
[그림2.7-17] 가스화기내의 (a)속도벡터(축 및 반경 성분) 및 (b)선회속도 분포도=460,462,1
[그림2.7-18] 가스화기 내의 속도벡터(선회 및 반경 성분)=461,463,1
[그림2.7-19] 가스화기내의 입자의 평균행로=461,463,1
[그림2.7-20] 가스화기내 (a)입자(p=200kg/m3, dp=10μm)의 궤적 및 (b)선회속도 진행경로=462,464,1
[그림2.7-21] 표준조건하에서의 속도장, 온도장 및 입자궤적=464,466,1
[그림2.7-22] 산화제와 석탄의 비에 따른 가스화기내 CO 농도 분포=464,466,1
[그림2.7-23] 산화제와 석탄의 비에 따른 가스화기내 H₂ 농도 분포=465,467,1
[그림2.7-24] 2차원화된 오리멀젼 가스화기의 개략도=466,468,1
[그림2.7-25] 산화제와 오리멀젼의 비에 따른 가스화기내 CO 농도 분포=469,471,1
[그림2.7-26] 산화제와 오리멀젼의 비에 따른 가스화기내 H₂ 농도 분포=469,471,1
[그림2.7-27] 산화제와 오리멀젼의 비에 따른 탄소 전환율의 비교=470,472,1
[그림2.7-28] 산화제와 오리멀젼의 비에 따른 출구에서의 생성 가스 농도 분포=470,472,1
[그림2.7-29] 오리멀젼 액적의 직경 변화에 따른 가스화기내 온도 분포=471,473,1
[그림2.7-30] 오리멀젼 액적의 유입 속도 변화에 따른 가스화기내 온도 분포=471,473,1
[그림2.7-31] 오리멀젼 액적의 분무 각도 변화에 따른 입자궤적=472,474,1
[그림2.7-32] Species distribution in the gasifier at the standard condition=476,478,1
[그림2.7-33] Velocity vector plots in accordance with SN at the L/D=10=477,479,1
[그림2.7-34] Velocity vector plots in accordance with SN at the L/D=10=477,479,1
[그림2.7-35] Effect of swirl number on recirculation zone length at the L/D=10=478,480,1
[그림2.7-36] CO mole fraction contour plots in accordance with SN at the standard condition=478,480,1
[그림2.7-37] Velocity vector plots in terms of L/D effect at the SN=0.00=479,481,1
[그림2.7-38] Temperature contour plots in accordance with SN at the standard condition=479,481,1
[그림2.7-39] CO contour plots in terms of L/D effect at the SN=0.00=480,482,1
[그림2.7-40] Velocity vector plots in terms of L/D effect at the SN=0.23=480,482,1
[그림2.7-41] Velocity vector plots in terms of SN at the L/D=4=481,483,1
[그림2.7-42] Temperature profiles in terms of SN at the L/D=4=481,483,1
[그림2.7-43] CO mole fraction profiles in terms of SN at the L/D=4=482,484,1
[그림2.7-44] IGCC Engineering Package 초기화면=495,497,1
[그림2.7-45] IGCC Engineering Package 설계 프로그램 선택화면=496,498,1
[그림2.7-46] IGCC Engineering Package 가스화기 기본설계 프로그램 화면=496,498,1
[그림2.7-47] Internet Explorer상에서 가스화기 기본설계 프로그램 실행 예=497,499,1
[그림2.7-48] 3톤/일급 건식 석탄가스화기 Bench Scale Unit 전경과 전경의 3차원 설계 결과=501,503,1
[그림2.7-49] 가스화기 상부 전경과 상응하는 3차원 설계 결과=502,504,1
[그림2.7-50] PDS 3D Model of Coal Preparation & Gasification Building=503,505,1
[그림2.7-51] PDS 3D Model of Coal Injection System=503,505,1
[그림2.7-52] PDS 3D Model of Gasifier& Connected System=504,506,1
[그림2.7-53] PDS 3D View of BSU Gasification System=504,506,1
[그림2.7-54] 100톤/일급 IGCC PDU의 Block Flow Diagram=507,509,1
[그림2.7-55] 100톤/일급 IGCC PDU의 Process Flow Diagram(1)=508,510,1
[그림2.7-56] 석탄분쇄 및 건조계통 기기배치도=510,512,1
[그림2.7-57] 미분탄 저장호퍼 개략도=511,513,1
[그림2.7-58] 공압수송기 개략도=512,514,1
[그림2.7-59] 분배호퍼 개략도=512,514,1
[그림2.7-60] 미분탄 계량호퍼 개략도=513,515,1
[그림2.7-61] 석탄공급장치 개략도=513,515,1
[그림2.7-62] 100T/D PDU급 가스화기의 개략도=514,516,1
[그림2.7-63] PDU급 가스화기 및 BSU 가스화기의 3차원 모델 비교=514,516,1
[그림2.7-64] 대류형 열교환기 개략도=515,517,1
[그림2.7-65] Scrubber 개략도=517,519,1
[그림2.7-66] Process flow diagram of cold gas cleanup=519,521,1
[그림2.7-67] Cold gas cleanup layout drawing(1)=519,521,1
[그림2.7-68] Cold gas cleanup layout drawing(2)=520,522,1
[그림2.7-69] Cold gas cleanup layout drawing(3)=520,522,1
[그림2.7-70] Cold gas cleanup layout drawing(4)=521,523,1
[그림2.7-71] PGT 10B Configuration(1)=521,523,1
[그림2.7-72] PGT 10B Configuration(2)=522,524,1
[그림2.7-73] PGT 10B Configuration(3)=522,524,1
[그림2.7-74] NK 32/36 Configuration=523,525,1
[그림2.7-75] General Site Plan of 100 ton/day IGCC PDU=525,527,1
[그림2.7-76] 3D Layout of IGCC PDU Plant=526,528,1
[그림2.7-77] 3D Model View of Gasification & Syngas Treatment System=526,528,1
[그림2.7-78] IGCC PDU 3D Model of Gasification & Syngas Treatment System=527,529,1
[그림2.7-79] IGCC PDU 3D Model of Coal Pulverizing & Drying System=527,529,1
[그림2.7-80] IGCC PDU 3D Model of Coal Transporting & Injection System=528,530,1
[그림2.7-81] IGCC PDU 3D Model of Acid Gas Removal System=528,530,1
[그림2.7-82] IGCC PDU 3D Model of Gas Turbine & HRSG System=529,531,1
[그림2.7-83] IGCC PDU 3D Model of Air Separation Unit System=529,531,1
[그림2.7-84] 3D Model View of IGCC PUD Plant=530,532,1
[그림2.7-85] 3D Model View of IGCC PUD Plant=530,532,1
[그림2.7-86] 3D Model View of IGCC PUD Plant=531,533,1
[그림2.7-87] 3D Model View of IGCC PUD Plant=531,533,1
[그림2.7-88] 3D Model View of IGCC PUD Plant=532,534,1
[그림2.7-89] 3D Model View of IGCC PUD Plant=532,534,1
[그림2.9-1] cold flow model의 개략도=540,542,1
[그림2.9-2] 주입각도와 Target circle의 크기에 따른 주입부의 종류=541,543,1
[그림2.9-3] 노즐의 종류=542,544,1
[그림2.9-4] 1차가스 유량변화에 따라 떨어지는 입자무게 측정결과(2차가스 유량=1.31/min)=543,545,1
[그림2.9-5] 2차가스 유량변화에 따라 떨어지는 입자무게 측정결과(1차가스 유량=30.01/min)=543,545,1
[그림2.9-6] 노즐팁 변경에 따라 낙하하는 입자의 질량=544,546,1
[그림2.9-7] 축방향 주입각에 따른 입자의 떨어진 양=545,547,1
[그림2.9-8] 가스화시 축방향 주입각에 따른 입자의 떨어진 양=546,548,1
[그림2.9-9] 모델 A에 대한 속도분포(선회수=29.3)=548,550,1
[그림2.9-10] 모델 B에 대한 속도분포(선회수=41.0)=548,550,1
[그림2.9-11] 모델 C에 대한 속도분포(선회수=58.6)=549,551,1
[그림2.9-12] x-y방향에 대한 모델 A, G의 속도분포=549,551,1
[그림2.9-13] x-y방향에 대한 모델 A, G의 속도분포=550,552,1
[그림2.9-14] DTF의 실험장치 구조도=552,554,1
[그림2.9-15] O₂/석탄비에 따른 탄소전환율=553,555,1
[그림2.9-16] 원탄내의 미량원소의 함량=555,557,1
[그림2.9-17] Cyprus탄의 슬래그와 파울링융착내의=556,558,1
[그림2.9-18] Alaska탄의 슬래그와 파울링융착내의=556,558,1
[그림2.9-19] Datong탄의 슬래그와 파울링융착내의=557,559,1
[그림2.9-20] 연소/가스화 슬래그의 Cu 함유양=557,559,1
[그림2.9-21] 대상탄의 연소/가스화 조건에 따른 슬래그 형태=560,562,1
[그림2.9-22] Cao-SiO2-Al2O3계 슬래그의=562,564,1
[그림2.9-23] Alaska탄의 DTF를 이용한 연소/가스화조건에 따른 슬래그=563,565,1
[그림2.9-24] Datong탄의 DTF를 이용한 연소/가스화조건에 따른 슬래그=563,565,1
[그림2.9-25] Adaro탄의 DTF를 이용한 연소/가스화조건에 따른 슬래그=564,566,1
[그림2.9-26] Cyprus탄의 DTF를 이용한 연소/가스화조건에 따른 슬래그=564,566,1
[그림2.9-27] Denisovsky탄의 DTF를 이용한 연소/가스화조건에 따른 슬래그=564,566,1
[그림2.9-28] Denisovsky탄의 DTF를 이용한 연소/가스화조건에 따른 슬래그(1hr)=565,567,1
[그림2.9-30] Alumina substrate에 형성된 슬래기의 생성메카니즘=568,570,1
[그림2.9-31] 플라즈마 반응 및 진단 시스템=570,572,1
[그림2.9-32] 가스화기 접촉 진단 장치=571,573,1
[그림2.9-33] 석탄가스화 생성물로부터의 유황가스의 분리=571,573,1
[그림2.9-34] 플라즈마 방법을 이용한 H₂S의 분리장치의 개략도=572,574,1
[그림2.9-35] 플라즈마 방출 분광법을 이용한 황화수소에서의 수소(H₂)의 검출=573,575,1
[그림2.9-36] 전극간이 거리의 변화에 따른 H₂S의 분해효율의 측정=574,576,1
[그림2.9-37] 입력된 전기에너지의 증가에 따른 H₂S의 분해효율의 측정=574,576,1
[그림2.9-38] 흐르는 계에서 유량변화에 따른 분해효율의 측정=575,577,1
[그림2.9-39] 닫힌 계에서(H₂S, CO₂) 전기방전후의 적외선 흡수 스펙트럼=576,578,1
[그림2.9-40] 흐르는 계에서(H₂S, CO₂) 전기방전에 의한 생성물의 적외선 흡수스펙트럼=576,578,1
[그림2.9-41] 가이거 뮐러 계수관=577,579,1
[그림2.9-42] 활성탄의 두께에 따른 감마선량 변화=577,579,1
[그림2.9-43] LRC meter=578,580,1
[그림2.9-43] LRC meter(계속)=578,580,1
[그림2.9-44] 솔레노이드=578,580,1
[그림2.9-45] 축전기형 센서=579,581,1
[그림2.9-46] 탄소가루의 양에 따른 전기용량 C의 변화=579,581,1
[그림2.9-47] Astable-multivibrator=580,582,1
[그림2.10-1] IGCC용 가스터빈과 ASU의 연계 구성도=586,588,1
[그림2.10-2] IGCC 공정흐름에 따른 온도변화=591,593,1
[그림2.10-3] Nitrogen Integration=593,595,1
[그림2.10-4] Nitrogen/Air Integration=593,595,1
[그림2.10-5] Annular passage and meanline flow path of compressor stage=594,596,1
[그림2.10-6] 무차원 단 특성 곡선=595,597,1
[그림2.10-7] 무차원 단 특성 곡선=595,597,1
[그림2.10-8] NASA 1단 압축기의 압축비 곡선=596,598,1
[그림2.10-9] NASA 1단 압축기의 효율 곡선=597,599,1
[그림2.10-10] NASA 2단 압축기의 압축비 곡선=597,599,1
[그림2.10-11] NASA 2단 압축기의 효율 곡선=598,600,1
[그림2.10-12] NOx Emission Level of MS7001F with Water Injection=600,602,1
[그림2.10-13] 압축기 성능곡선(CASE A)=604,606,1
[그림2.10-14] 압축기 성능곡선(CASE B)=604,606,1
[그림2.10-15] Compressor Pressure Ratio vs Air Extraction(CASE A)=605,607,1
[그림2.10-16] Compressor Pressure Ratio vs Air Extraction(CASE B)=606,608,1
[그림2.10-17] Compressor Efficiency vs Air Extraction(CASE A)=607,609,1
[그림2.10-18] Compressor Efficiency vs Air Extraction(CASE B)=607,609,1
[그림2.10-19] Fuel Flow Rate vs Air Extraction(CASE A)=608,610,1
[그림2.10-20] Fuel Flow Rate vs Air Extraction(CASE B)=608,610,1
[그림2.10-21] Net Power vs Air Extraction(CASE A)=609,611,1
[그림2.10-22] Net Power vs Air Extraction(CASE B)=610,612,1
[그림2.10-23] Cycle Efficiency vs Air Extraction(CASE A)=611,613,1
[그림2.10-24] Cycle Efficiency vs Air Extraction(CASE B)=611,613,1
[그림2.10-25] Exhaust Enthalpy Flow Rate vs Air Extraction(CASE A)=612,614,1
[그림2.10-26] Exhaust Enthalpy Flow Rate vs Air Extraction(CASE B)=612,614,1
[그림2.10-27] PDU급 IGCC용 단일 압력 복합발전 계통 구성도=613,615,1
[그림2.10-28] PDU급 IGCC 복합사이클의 가스터빈, 증기터빈 및 ASU 동력 비교=615,617,1
[그림2.10-29] PDU급 IGCC 복합사이클의 전체 출력 비교=615,617,1
[그림2.10-30] PDU급 IGCC 복합사이클의 가스터빈 및 전체 효율 비교=616,618,1
[그림2.10-31] PDU급 IGCC 복합사이클의 NOx 발생 특성 비교=616,618,1
[그림2.10-32] PDU급 IGCC 복합사이클의 안성성 비교=617,619,1
[그림2.10-33] Destec Process Diagram of IGCC Power Plant=621,623,1
[그림2.10-34] HRSG Temp. Process of Texaco Process=621,623,1
[그림2.10-35] Texaco Process Diagram of IGCC Power Plant=622,624,1
[그림2.10-36] HRSG Temp. Process of Texaco Process=622,624,1
[그림2.10-37] Prenflo Process Diagram of IGCC Power Plant=623,625,1
[그림2.10-38] HRSG Temp. Process of Texaco Process=623,625,1
[그림2.10-39] Shell Process Diagram of IGCC Power Plant=624,626,1
[그림2.10-40] HRSG Temp. Process of Texaco Process=624,626,1
[그림2.10-41] 석탄 회분 슬래그의 점도;A, 냉각;B, 재가열=627,629,1
[그림2.10-42] Datong 석탄 회분 및 슬래그의 XRD분석=631,633,1
[그림2.10-43] Drayton 석탄 회분 및 슬래그의 XRD분석=632,634,1
[그림2.10-44] Cyprus 석탄 회분 및 슬래그의 XRD분석=632,634,1
[그림2.10-45] Curragh 석탄 회분 및 슬래그의 XRD분석=633,635,1
[그림2.10-46] Denisovsky 석탄 회분 및 슬래그의 XRD분석=633,635,1
[그림2.10-47] Alaska 석탄 회분 및 슬래그의 XRD분석 결과=634,636,1
[그림2.10-48] Kideco 석탄 회분 및 슬래그의 XRD분석 결과=634,636,1
[그림2.10-49] Adaro 석탄 회분 및 슬래그의 XRD분석=635,637,1
[그림2.10-50] Baiduri 석탄 회분 및 슬래그의 XRD분석=635,637,1
[그림2.10-51] Datong 석탄 슬래그의 SEM분석=636,638,1
[그림2.10-52] Drayton 석탄 슬래그의 SEM분석(11Kg/cm2, 1580℃)=637,639,1
[그림2.10-53] Cyprus 석탄 슬래그의 SEM분석(27Kg/cm2, 1500℃)=637,639,1
[그림2.10-54] Curragh 석탄 슬래그의 SEM분석(27.5Kg/cm2, 1500℃)=638,640,1
[그림2.10-55] Denisovsky 석탄 슬래그의 SEM분석(25Kg/cm2, 1550℃)=638,640,1
[그림2.10-56] Alaska 석탄 슬래그의 SEM분석(25Kg/cm2, 1450℃)=639,641,1
[그림2.10-57] Kideco 석탄 슬래그의 SEM분석(16Kg/cm2, 1600℃)=639,641,1
[그림2.10-58] Adaro 석탄 슬래그의 SEM분석(26Kg/cm2, 1530℃)=640,642,1
[그림2.10-59] Baiduri 석탄 슬래그의 SEM분석(26Kg/cm2, 1550℃)=640,642,1
[그림2.10-60] Adaro 석탄 고체시료의 입도분포=647,649,1
[그림2.10-61] Denisovsky 석탄 고체시료의 입도분포=648,650,1
[그림2.10-62] Baiduri 석탄 고체시료의 입도분포=648,650,1
[그림3-1] Effect of pressure on yields of total volatioes=663,665,1
[그림3-2] CO mole fraction in equilibrium=664,666,1
[그림3-3] Reactant profile both external and internal=671,673,1
[그림3-4] Rate-controlling regimes for heterogeneous reaction=671,673,1
[그림3-5] Classification and characteristics of principal gasification systems=673,675,1
[그림3-6] Schematic drawing of PDTF system=675,677,1
[그림3-7] Main reactor and preheater=676,678,1
[그림3-8] heating module=677,679,1
[그림3-9] Two-shank heating element=677,679,1
[그림3-10] Inner part of reactor=677,679,1
[그림3-11] Water feed rate calibration=678,680,1
[그림3-12] Particle feeding system=679,681,1
[그림3-13] Particle injection tube=679,681,1
[그림3-14] Effect of feeding gas flow rate on coal feed rate=680,682,1
[그림3-15] Coal feed rate calibration=680,682,1
[그림3-16] Mass Spectrometer=682,684,1
[그림3-17] Gas temperature profile in the reactor=683,685,1
[그림3-18] Particle Size Distribution for Roto coal=684,686,1
[그림3-19] Operation Procedure PDT=685,687,1
[그림3-20] Effect of O₂/Coal Ratio on CO Yield=690,692,1
[그림3-21] Effect of O₂/Coal Ratio on H₂ Yield=690,692,1
[그림3-22] Effect of O₂/Coal Ratio on CO₂ Yield=691,693,1
[그림3-23] Effect of O₂/Coal Ratio on CH₂ Yield=691,693,1
[그림3-24] Effect of O₂/Coal Ratio on H₂/CO Yield=692,694,1
[그림3-25] Effect of O₂/Coal Ratio on CO₂/CO Yield=692,694,1
[그림3-26] Effect of O₂/Coal Ratio on Carbon Yield=693,695,1
[그림3-27] Effect of O₂/Coal Ratio on Cold Gas Yield=693,695,1
[그림3-28] Effect of H₂O/Coal Ratio on CO Yield=696,698,1
[그림3-29] Effect of H₂O/Coal Ratio on H₂ Yield=696,698,1
[그림3-30] Effect of H₂O/Coal Ratio on CO₂ Yield=697,699,1
[그림3-31] Effect of H₂O/Coal Ratio on CH₂ Yield=697,699,1
[그림3-32] Effect of H₂O/Coal Ratio on H₂/CO Yield=698,700,1
[그림3-33] Effect of H₂O/Coal Ratio on CO₂/CO Yield=698,700,1
[그림3-34] Effect of H₂O/Coal Ratio on Carbon Yield=699,701,1
[그림3-35] Effect of H₂O/Coal Ratio on Cold Gas Yield=699,701,1
[그림3-36] Effect of Temperature on CO Yield=701,703,1
[그림3-37] Effect of Temperature on H₂ Yield=701,703,1
[그림3-38] Effect of Temperature on CO₂ Yield=702,704,1
[그림3-39] Effect of Temperature on CH₂ Yield=702,704,1
[그림3-40] Effect of Temperature on H₂/CO Yield=703,705,1
[그림3-41] Effect of Temperature on CO₂/CO Yield=703,705,1
[그림3-42] Effect of Temperature on Carbon Yield=704,706,1
[그림3-43] Effect of Temperature on Cold Gas Yield=704,706,1
[그림3-44] Effect of Pressure on CO Yield=706,708,1
[그림3-45] Effect of Pressure on H₂ Yield=706,708,1
[그림3-46] Effect of Pressure on CO₂ Yield=707,709,1
[그림3-47] Effect of Pressure on CH₂ Yield=707,709,1
[그림3-48] Effect of Pressure on H₂/CO Yield=708,710,1
[그림3-49] Effect of Pressure on CO₂/CO Yield=708,710,1
[그림3-50] Effect of Pressure on Carbon Yield=709,711,1
[그림3-51] Effect of Pressure on Cold Yield=709,711,1
[그림3-52] Effect of Coal Type on CO Yield=711,713,1
[그림3-53] Effect of Coal Type on H₂ Yield=711,713,1
[그림3-54] Effect of Coal Type on CO₂ Yield=712,714,1
[그림3-55] Effect of Coal Type on Carbon Conversion=712,714,1
[그림3-56] Effect of Cola Type on Cold Gas Efficiency=713,715,1
[그림3-57] Repeatability of Product Gas Yield=715,717,1
[그림3-58] Repeatability of Carbon Conversion and=715,717,1
[그림3-59] Comparison between Lee's result and this result=716,718,1
[그림3-60] Effect of Pressure on Pyrolytic Gas Composition=718,720,1
[그림3-61] Effect of Pressure on Ratio of Mass loss by Pyrolysis=719,721,1
[그림3-62] Effect initial steam pressure on reaction rate=722,724,1
[그림3-63] Arrhenius plot relating rate constant to pressure=722,724,1
[그림3-64] The model of reaction particles=726,728,1
[그림3-65] Effect of CO₂ partial pressure=727,729,1
[그림3-66] Effect of CO₂ partial pressure on rate constant(K) at 1300℃, 10atm=727,729,1
[그림3-67] Effect of temperature on conversion data(1-(1-X)1/3) v.s reaction time t=728,730,1
[그림3-68] Arrhenius plot of the rate constant(K) for CO2 gasification of Roto-coal char=729,731,1
[그림3-69] Comparison between experimental data and model prediction=729,731,1
[그림3-70] The feature of Gasifier Inner Volume in Computational Domain=734,736,1
[그림3-71] Schematic of Gasification Reaction Process=735,737,1
[그림3-72] The Graph for Gas Velocity Magnitude of Interior Nodes=736,738,1
[그림3-73] The Graph for Gas Temperature fo Interior Nodes=737,739,1
[그림3-74] The Graph for O₂Mole Fraction Trends of Interior Nodes=737,739,1
[그림3-75] The Graph for H₂O Mole Fraction Trends of Interior Nodes=738,740,1
[그림3-76] The Graph for CO₂Mole Fraction Trends of Interior Nodes=738,740,1
[그림3-77] The Graph for CO Mole Fraction Trends of Interior Nodes=739,741,1
[그림3-78] The Graph for H₂Mole Fraction Trends of Interior Nodes=739,741,1
[그림3-79] Comparioson of Main Species Mole Fraction at Outlet between=740,742,1
[그림2.7-23] 산화제와 석탄의 비에 따른 가스화기내 H2 농도 분포=465,467,1
[그림2.7-26] 산화제와 오리멀젼의 비에 따른 가스화기내 H2 농도 분포=469,471,1