목차
[표제지 등]=0,1,2
제출문=0,3,1
요약문=i,4,5
Summary=vi,9,7
Contents=xiii,16,5
목차=xviii,21,5
그림목차=xxiii,26,8
표목차=xxxi,34,2
단위과제 I:석탄 가스화에 의한 합성가스 제조 기술연구=1,36,2
제1장 서론=3,38,1
제1절 연구개요=3,38,3
제2절 연구목표=6,41,2
제2장 이론=8,43,1
제1절 석탄의 특성=8,43,4
제2절 석탄의 반응 특성=11,46,5
제3절 기-고 반응 모델=15,50,5
제4절 수소가스화 반응=20,55,10
제3장 실험 장치 및 방법=30,65,1
제1절 Batch Reactor=30,65,6
제2절 증기첨가 수소가스화 반응기=36,71,10
제4장 실험결과 및 고찰=46,81,1
제1절 석탄의 반응성=46,81,4
제2절 Batch 반응기 실험 결과=50,85,7
제3절 연속식 반응기 실험 결과=56,91,13
제5장 결론 및 향후 연구 과제=69,104,2
단위과제 II:합성가스 중 오염물질 정제기술 개발=71,106,2
제1장 서론=73,108,1
제1절 개요=73,108,2
제2절 합성가스 정제 기술 및 동향=75,110,1
1. 입자상물질의 정제 기술 및 동향=75,110,4
2. H₂S 정제 기술 및 동향=79,114,9
3. 입자상물질과 황산가스의 동시 정제기술=87,122,2
제3절 연구목표 및 내용=88,123,2
제2장 연구개발 수행 내용 및 결과=90,125,1
제1절 정제 공정 보완 및 수정 설계=90,125,2
1. 미세입자 정제 및 분진층 형성 장치부 수정 및 설계=91,126,2
2. 건식 탈황 반응장치부 설계=92,127,1
제2절 정제장치의 수치해석=93,128,1
1. 정제장치의 수치해석 방법=93,128,4
2. 정제장치의 수치해석 결과=96,131,7
제3절 합성가스 중 입자상 오염물질 및 H₂S 제거 실험=103,138,1
1. 실험장치=103,138,5
2. 실험결과 및 고찰=108,143,9
제3장 결론=117,152,1
참고문헌=118,153,3
단위과제 III:합성가스의 발전연료 전환을 위한 촉매 및 흡착제 제조 기술=121,156,2
제1장 서론=123,158,1
제1절 연구의 목적 및 필요성=123,158,1
제2절 연구의 내용=124,159,1
제3절 기대효과=124,159,2
제2장 기술개발 동향=126,161,1
제1절 서론=126,161,1
제2절 석탄이용 무공해 수소발전 공정=126,161,4
제3절 재래식 메탄스팀개질공정=130,165,1
1. 스팀개질반응=130,165,2
2. Water-Gas 전환반응=131,166,1
3. 수소정제=131,166,3
제4절 개선된 메탄스팀개질공정=133,168,1
1. 재래식 스팀개질반응의 문제점=133,168,2
2. 재래식 스팀개질반응의 개선=134,169,1
3. 막스팀개질=135,170,1
4. 흡수개질(Sorption Enhanced Reforming Process, SERP)=135,170,2
가. 흡수개질공정의 장점=137,172,1
나. SERP의 최근 연구동향=138,173,1
5. 비혼합 스팀개질(Unmixed Steam Refoming)=139,174,3
제3장 실험장치 및 실험방법=142,177,1
제1절 촉매흡착제 제조=142,177,3
제2절 CO₂흡착제 및 촉매흡착제의 물리적 특성 조사=144,179,1
1. 마모강도 측정=144,179,2
2. 압축강도 측정=145,180,1
3. 성상 분석=146,181,1
4. 비표면적 및 기공분포 측정=146,181,1
5. 흡탈착 실험=146,181,2
제3절 CO₂촉매흡착제 반응실험=147,182,2
제4장 실험결과 및 논의=149,184,1
제1절 서론=149,184,3
제2절 사용된 시료의 특성조사 결과=152,187,1
1. CO₂흡착제 제조시 사용된 시료=152,187,3
2. 상용 스팀개질 촉매=154,189,2
제3절 CO₂흡착제 및 촉매흡착제의 특성조사 결과=156,191,1
1. CO₂흡착제=156,191,1
가. 시료 혼합비가 CO₂흡착제 물성에 미치는 영향=156,191,2
나. CO₂흡착제의 성상분석=158,193,4
다. CO₂흡착제의 기공크기 분포=161,196,5
라. TGA 흡착실험=165,200,2
2. 촉매흡착제=166,201,1
가. 촉매흡착제의 물리화학적 특성=166,201,2
나. 촉매흡착제의 XRD 분석결과=167,202,2
다. 촉매흡착제의 SEM 분석결과=168,203,3
제4절 CO₂촉매흡착제 반응실험 결과=171,206,1
1. 촉매흡착제의 메탄스팀개질반응=171,206,3
제5장 결론=174,209,1
참고문헌=175,210,4
단위과제 IV:합성가스로부터 발전연료 제조 탄화/소성 공정개발=179,214,2
제1장 연구개발과제의 개요=181,216,1
제1절 연구의 필요성[원문불량;p.184]=181,216,4
제2절 연구의 내용=185,220,2
제3절 기대효과=187,222,1
제2장 실험장치 및 방법=188,223,1
제1절 실험장치=188,223,2
제2절 실험방법=189,224,4
제3장 실험결과 및 토론=193,228,1
제1절 촉매 및 흡수제의 특성 분석=193,228,6
제2절 촉매와 흡수제의 충전량에 따른 혼성 반응 성능평가=199,234,19
제3절 메탄 연료비에 따른 혼성 반응 성능 평가=218,253,16
제4장 탄화/소성 이동형 시스템 모사 및 설계=234,269,1
제1절 서론=234,269,2
제2절 CaO 탄산화 반응속도 모델=236,271,10
제3절 이동층 반응기에서 CaO탄산화에 의한 CO₂동시 제거하의 메탄 개질반응 모델링=246,281,21
제5장 결론=267,302,2
참고문헌=269,304,3
서지정보양식=272,307,2
[그림 2-1] Pore Volume Distribution Of Char Particle=13,48,1
[그림 2-2] Coal-To-Sng In The Exxon Gasification Process=25,60,1
[그림 2-3] Coal-To-Sng In The Kellop-Rust-Westinghouse(Krw) Grasification Process=26,61,1
[그림 2-4] The British Gas/Osaka Gas Coal Hydrogenator=27,62,1
[그림 3-5] Batch 반응 실험 시스템 개략도=30,65,1
[그림 3-6] Carboxen 1006 컬럼에서의 생성 가스 분석=33,68,1
[그림 3-7] H₂농도 보정 곡선=34,69,1
[그림 3-8] CH₄농도 보정 곡선=34,69,1
[그림 3-9] CO 농도 보정 곡선=35,70,1
[그림 3-10] CO₂농도 보정 곡선=35,70,1
[그림 3-11] Flow Rate Of H₂, H₂O (At 20°C)=36,71,1
[그림 3-12] Effect Of Conversion On Flow Rate=37,72,1
[그림 3-13] Flow Rate With Conversion=38,73,1
[그림 3-14] 수소 가스화기 공정도=39,74,1
[그림 3-15] 가스화 반응 영역 및 냉각관=40,75,1
[그림 3-16] 수소 가스화기 상부=40,75,1
[그림 3-17] 석탄 시료 주입부 및 제어기=41,76,1
[그림 3-18] 반응기 상부의 Air Cylinder 및 플랜지=42,77,1
[그림 3-19] 미반응 촤 회수용기=42,77,1
[그림 3-20] 냉각 및 회재 포집기=43,78,1
[그림 3-21] Lab-Scale 수소 가스화 시스템=44,79,1
[그림 4-22] TGA의 반응관 내부 구조=46,81,1
[그림 4-23] TGA에서의 반응성 비교=47,82,1
[그림 4-24] Primary Fragmentation Of Several Bituminous Coals=49,84,1
[그림 4-25] Primary Fragmentation Of Korean Anthracite (Dogae Coal)=49,84,1
[그럼 4-26] 시간에 따른 반응기에서의 압력 변화=50,85,1
[그림 4-27] 초기 압력 변화에 따른 수소가스화기의 압력 변동=51,86,1
[그림 4-28] 수소 가스화 반응에서 온도변화에 따른 압력 변동=52,87,1
[그림 4-29] 열분해와 수소 가스화 반응 우세 영역=53,88,1
[그림 4-30] 등온 조건에서의 압력 변화=54,89,1
[그림 4-31] 반응 압력에 따른 탄소 전환율=55,90,1
[그림 4-32] Kideco 탄의 반응온도에 따른 전환율의 변동(Feed Rate=2.5 g/min, 반응압력=66기압)=57,92,1
[그림 4-33] Drayton탄의 반응온도에 따른 전환율의 변동(Feed Rate=1.6 g/min, 반응압력=66기압)=58,93,1
[그림 4-34] The Effect Of Carbon Conversion On Reaction Temperature=59,94,1
[그림 4-35] The Effect Of Carbon Conversion And Gas Concentration On Reaction Pressure=60,95,1
[그림 4-36] The Effect Of Carbon Conversion And Gas Concentration On H₂/Coal Ratio=61,96,1
[그림 4-37] Kideco탄의 H₂/Coal에 따른 전환율의 변동(Feed Rate=2.5 g/min, 반응압력=66기압)=62,97,1
[그림 4-38] H₂/Coal에 따른 메탄 농도=63,98,1
[그림 4-39] Drayton탄의 H₂/Coal에 따른 전환율의 변동(Feed Rate=1.6g/min, 반응압력=66기압)=64,99,1
[그림 4-40] H₂/Coal에 메탄 농도=65,100,1
[그림 4-41] 고정탄소에 따른 석탄의 전환율=66,101,1
[그림 4-42] 휘발분의 농도에 따른 석탄 전환율=67,102,1
[그림 4-43] 고체 시료 주입에 따른 탄소 전환율=68,103,1
[그림 1-1] 중질탄소원의 청정화 공정=74,109,1
[그림 1-2] 필터입자상층 유리성능 저하=76,111,1
[그림 1-3] 집진필터의 파손=76,111,1
[그림 1-4] 필터표면에서의 입자상 층의 융착=77,112,1
[그림 1-5] 탈황제의 종류 및 온도에 따른 형태와 변화=83,118,1
[그림 2-1] 미세 입자상 및 가스상 오염물질 동시 정제장치 공정도=90,125,1
[그림 2-2] 입자 정제 및 분진충 형성 장치=91,126,1
[그림 2-3] 수정, 보완된 정제 장치의 계략도=92,127,1
[그림 2-4] 수치해석을 위한 장치의 구조=93,128,1
[그림 2-5] 집진장치 내부의 압력분포=97,132,1
[그림 2-6] 집진장치 내부의 난류 운동에너지=98,133,1
[그림 2-7] 집진장치 내부의 속도분포=99,134,1
[그림 2-8] 집진장치 내부의 축방향 속도분포(Cyclone Part)=100,135,1
[그림 2-9] 집진장치 내부의 축방향 속도분포(Filter Part)=100,135,1
[그림 2-10] 집진장치 내부의 반지름방향 속도분포(Cyclone Part)=101,136,1
[그림 2-11] 집진장치 내부의 반지름방향 속도분포(Filter Part)=101,136,1
[그림 2-12] 집진장치 내부의 접선방향 속도분포(Cyclone Part)=102,137,1
[그럼 2-13] 집진장치 내부의 접선방향 속도분포(Filter Part)=102,137,1
[그림 2-14] 실험장치의 구성도=104,139,1
[그림 2-15] 실험장치의 사진=105,140,1
[그림 2-16] 실험 입자(Fly Ash)의 크기분포=108,143,1
[그림 2-17] 실험 입자(MnO)의 크기분포=109,144,1
[그림 2-18] GC Column에서의 H₂S 분석=109,144,1
[그림 2-19] 질량 유량에 따른 필터의 차압특성=110,145,1
[그림 2-20] 여과속도에 따른 필터의 차압특성=111,146,1
[그림 2-21] 작동압력 및 온도에 따른 필터의 차압특성=112,147,1
[그림 2-22] 필터의 차압특성 (입자: Fly Ash)=113,148,1
[그림 2-23] 필터의 차압특성 (입자: MnO)=114,149,1
[그림 2-24] MnO 주입량에 따른 H₂S의 농도 변화=115,150,1
[그림 2-25] 시간에 따른 H₂S의 농도 변화=116,151,1
[그림 2-1] 석탄이용 무공해 수소발전 공정=126,161,1
[그림 2-2] 석탄이용 무공해 수소발전 공정에서의 주요 반응 및 열흐름도=127,162,1
[그림 2-3] 가스화 공정=127,162,1
[그림 2-4] 탄화공정=128,163,1
[그림 2-5] 소성공정=129,164,1
[그림 2-6] 연료전지=129,164,1
[그림 2-7] 재래식 SMR 공정의 공정도=130,165,1
[그림 2-8] 순환유동층 모드로 운전되는 SMR 공정의 구성도=137,172,1
[그림 2-9] 비혼합 개질공정(Unmixed Reforming Process)의 공정도=141,176,1
[그림 3-1] CO₂흡착제 및 촉매흡착제 제조공정=142,177,1
[그림 3-2] CO₂흡착제 성형장치=143,178,1
[그림 3-3] (a) 소성된 흡착제, (b) Ni이 담지된 촉매흡착제=143,178,1
[그림 3-4] 진공식 촉매담지장치=144,179,1
[그림 3-5] 마모강도 측정장치=145,180,1
[그림 3-6] 압축강도 측정장치=145,180,1
[그림 3-7] 열중량분석장치사진(Ta Instrument, SDT 2960)=147,182,1
[그림 3-8] 반응실험장치 공정도 (a)사진, (b)공정도=148,183,1
[그림 4-1] Core-In-Shell 형태의 촉매흡착제=151,186,1
[그림 4-2] 사용된 시료의 SEM 사진(X4000): (a) 석회석, (b) α-Alumina, (c) 카본블랙=153,188,1
[그림 4-3] 사용된 시료의 입경분포 측정결과: (a) 석회석, (b) α-Alumina, (c) 카본블랙=154,189,1
[그림 4-4] 사용된 촉매의 환원반응 전후 XRD 분석결과 : (a) 환원전, (b) 환원후=155,190,1
[그림 4-5] CO₂ 흡착제의 기공분포=157,192,1
[그림 4-6] 제조된 CO₂흡착제의 SEM 사진 : (a) 5% α-Alumina/1% 카본블랙, (b) 5% α-Alumina/5% 카본블랙, (c) 5% α-Alumina/10% 카본블랙, (d) 10% α-Alumina/1% 카본블랙, (e) 10% α-Alumina/5% 카본블랙, (f) 10% α-Alumina/10% 카본블랙=161,196,1
[그림 4-7] 성형된 흡착제의 기공분포 : (a) 5% α-Alumina/1% 카본블랙, (b) 5% α-Alumina/5% 카본블랙, (c) 5% α-Alumina/10% 카본블랙, (d) 10% α-Alumina/1% 카본블랙, (e) 10% α-Alumina/5% 카본블랙, (f) 10% α-Alumina/10% 카본블랙=164,199,1
[그림 4-8] 흡착제의 CO₂흡착실험결과=165,200,1
[그림 4-9] 시료 3을 사용하여 흡탈착 실험을 20회 연속수행한 결과=166,201,1
[그림 4-10] 촉매흡착제의 기공크기 분포=167,202,1
[그림 4-11] 흡착제 및 여러 촉매흡착제의 XRD 분석결과=168,203,1
[그림 4-12] CaCO₃가 분말상태에서 촉매흡착제로 제조되어 반응실험이 끝날 때까지 각 단계의 SEM 사진 : (a) CaCO₃분말, (b) 흡착제 시료 3, (c) CO₂가 흡착되지 않은 상태의 Ni/흡착제, (d) CO₂가 흡착된 Ni/흡착제=170,205,1
[그림 4-13] Ni/ (r)-Al₂O₃를 사용한 메탄스팀개질 반응실험 결과(이미지 참조)=172,207,1
[그림 4-14] Ni/ (r)-Al₂O₃와 CO₂흡착제 3을 2개의 별도 반응기에 장착하어 메탄스팀 개질반응 실험을 수행한 결과(이미지 참조)=172,207,1
[그림 4-15] 촉매흡착제를 사용한 메탄스팀개질 반응실험 결과 : (a) H₂, (b) CO, (c) CO₂=173,208,1
[그림 1-1] 시나리오별 에너지원 사용량(a, b), Co₂ 저감수단(c, d) 및 CO₂ 가격(e)=183,218,1
[그림 1-2] 이산화탄소 포획기술 분류[원문불량;p.184]=184,219,1
[그림 1-3] 석탄이용 무공해 수소발전 공정=184,219,1
[그림 1-4] 중질탄소원의 청정화 공정도 및 과제 연계성=186,221,1
[그림 1-5] 연구추진체계=186,221,1
[그림 2-1] 탄화/소성 반응특성 실험장치=191,226,1
[그림 2-2] 탄화/소성 반응특성 실험용 분석장치=191,226,1
[그림 2-3] 개질촉매 및 이산화탄소 흡수제 사진=192,227,1
[그림 3-1] 환원반응 전 촉매의 XRD 분석 결과=196,231,1
[그림 3-2] 환원반응 후 촉매의 XRD 분석 결과=196,231,1
[그림 3-3] 온도에 따른 고체 흡수제의 탄화 반응 시 열중량 변화 곡선=197,232,1
[그림 3-4] 온도에 따른 고체 흡수제의 소성 반응 시 열중량 변화 곡선=197,232,1
[그림 3-5] 20회 탄화ㆍ소성 반응 동안의 고체 흡수제 열중량 변화곡선=198,233,1
[그림 3-6] 혼성 실험 결과 (흡수제/촉매=5, GHSV=1000 hr(-1))(이미지 참조)=201,236,1
[그림 3-7] 혼성 실험 결과 (흡수제/촉매=5, GHSV=3000 hr(-1))(이미지 참조)=201,236,1
[그림 3-8] 혼성 실험 결과 (흡수제/촉매=5, GHSV=6000 hr(-1))(이미지 참조)=202,237,1
[그림 3-9] GHSV 변화에 따른 혼성 실험 결과 (흡수제/촉매=5)=202,237,1
[그림 3-10] 10 회 사이클 동안 혼성 실험 결과 (흡수제/촉매=5)=204,239,1
[그림 3-11] 10 회 사이클 혼성반응 중 일정시간의 H₂조성 변화 (흡수제/촉매=5)=204,239,1
[그림 3-12] 10 회 사이클 혼성반응 중 일정시간의 CO₂조성 변화 (흡수제/촉매=5)=205,240,1
[그림 3-13] 10 회 사이클 혼성반응 중 일정시간의 CH₄조성 변화 (흡수제/촉매=5)=205,240,1
[그림 3-14] 10 회 사이클 혼성반응 중 일정시간의 CO 조성 변화 (흡수제/촉매=5)=206,241,1
[그림 3-15] 각 사이클 별 H₃조성 변화 (흡수제/촉매=5)=207,242,1
[그림 3-16] 각 사이클 별 CO₂조성 변화 (흡수제/촉매=5)=208,243,1
[그림 3-17] 각 사이클 별 CH₄조성 변화 (흡수제/촉매=5)=208,243,1
[그림 3-18] 각 사이클 별 CO조성 변화 (흡수제/촉매=5)=209,244,1
[그림 3-19] 흡수제/촉매 비에 따른 H₂발생 조성변화=210,245,1
[그림 3-20] 흡수제/촉매 비에 따른 CO₂발생 조성 변화=211,246,1
[그림 3-21] 흡수제/촉매 비에 따른 CH₄발생 조성 변화=211,246,1
[그림 3-22] 흡수제/촉매 비에 따른 CO 발생 조성 변화=212,247,1
[그림 3-23] 10 회 사이클 동안 혼성 반응 결과(흡수제/촉매=10)=213,248,1
[그림 3-24] 각 사이클 별 H₃조성 변화 (흡수제/촉매=10)=214,249,1
[그림 3-25] 각 사이클 별 CO₂조성 변화 (흡수제/촉매=10)=215,250,1
[그림 3-26] 각 사이클 별 CH₄조성 변화 (흡수제/촉매=10)=216,251,1
[그림 3-27] 각 사이클 별 CO 조성 변화 (흡수제/촉매=10)=217,252,1
[그림 3-28] 공급 기체 내 CH₄조성에 따른 혼성 반응 결과=220,255,1
[그림 3-29] 공급 기체(CH₄20%)에 따른 10 사이클 혼성 반응 결과=222,257,1
[그림 3-30] 시간에 따른 사이클 별 기체의 조성 변화 (CH₄20%)=223,258,1
[그림 3-31] 각 사이클 별 기체의 조성 변화 (CH₄20%)=224,259,1
[그림 3-32] 공급 기체(CH₄30%)에 따른 10 사이클 혼성 반응 결과=226,261,1
[그림 3-33] 시간에 따른 사이클 별 기체의 조성 변화 (CH₄30%)=227,262,1
[그림 3-34] 각 사이클 별 기체의 조성 변촤 (CH₄30%)=228,263,1
[그림 3-35] 공급 기체(CH₄50%)에 따른 10 사이클 혼성 반응 결과=229,264,1
[그림 3-36] 시간에 따른 사이클 별 기체의 조성 변화 (CH₄50%)=230,265,1
[그림 3-37] 각 사이클 별 기체의 조성 변화 (CH₄50%)=231,266,1
[그림 3-38] 메탄 공급 농도에 따라 분류한 각 기체의 조성 변화=233,268,1
[그림 4-1] Conversion Data Of CaO Carbonation=238,273,1
[그림 4-2] Data Fitting To Equation (6) For The Carbonation Conversion In The Chemical Reaction Control Regime=240,275,1
[그림 4-3] Data Fitting To Equation (6) For The Carbonation Conversion In The Diffusion Control Regime=241,276,1
[그림 4-4] Arrhenius PlOf For The Parameters, K (Closed) And H (Open) In The Chemical Reaction Control Regime (Circle), And In The Diffusion Contro Regime(Triangle)=243,278,1
[그림 4-5] Conversions Predicted By The Model With Parameters Obtained In The Diffusion Control Regime Against Those Experimented=245,280,1
[그림 4-6] Modified Prediction Of Conversion Using The Parameters Obtained In The Chemical Reaction Control Regime For Lower Conversion Levels=245,280,1
[그림 4-7] Comparison Of The Carbonation Conversions Of The Prepared CaO Between The Measured And The Predicted=250,285,1
[그림 4-8] Effect Of Solid (Catalyst+ CaO) Retention Time In The Reactor On The Temperature Distribution Of The Reactor Bed In Axial Direction (700 °C, 3 Bar, 22.4Nl-₄/h, H₂O/CH₄=3)=256,291,1
[그림 4-9] Effect Of Solid (Catalyst+ CaO) Retention Time In The Reactor The Composition Of Methane On A Dry Basis Along The Reactor Axial Direction (700 °C, 3 Bar, 22.4 Nl-CH₄/h, H₂O/CH₄=3)=257,292,1
[그림 4-10] Effect Of Solid (Catalyst+ CaO) Retention Time In The Reactor On The Composition Of CO₂ On A Dry Basis Along The Reactor In Axial Direction (700 °C 3 Bar 22.4 Nl-CH₄/h H₂O/CH₄=3)=257,292,1
[그림 4-11] Effect Of Solid (Catalyst+ CaO) Retention Time In The Reactor On The CaO Carbonation Conversion Along The Reactor In Axial Direction (700 °C, 3 Bar, 22.1 Nl-CH₄/h, H₂O/CH₄=3)=259,294,1
[그림 4-12] Effect Of Solid (Catalyst+ CaO) Retention Time In The Reactor On The Composition Of Hydrogen On A Dry Basis Along The Reactor In Axial Direction (700 °C, 3 Bar, 22.4 Nl-CH₄/h, H20/CH₄=3)=259,294,1
[그림 4-13] Etfect Of Solid (Catalyst+ CaO) Retention Time In The Reactor On The Composition Of Co On A Dry Basis Along The Reactor In Axial Direction (700 °C, 3 Bar, 22.4 Nl-CH₄/h, H₂O/CH₄=3)=260,295,1
[그림 4-14] Effects Of CH₄ Feed Rates On The CaO Conversion (A), And Dry Gas Composition Of CO₂ (B), H2 (C) And CO (D) (700 °C, 3 Bar, H₂O/CH₄=3, CaO Feeding=1.0 Kg/h)=262,297,1
[그림 4-15] Effects Of Operating Pressure On The CaO Conversion (A), And Dry Gas Compositions Of CO₂ (B), H2 (C) And CO (D) (700 °C, 22.4 Nl-CH₄/H, H₂O/CH₄=3, CaO Feeding=1.0 Kg/h)=263,298,1
[그림 4-16] Effects Of The H₂O/CH₄ Feeding Ratio On The CaO Conversion (A), And Dry Gas Compositions Of CO₂ (B), H2 (C) And CO (D) (700 °C, 22.4 Nl-CH₄/h, 3 Bar, CaO Feeding=1.0 Kg/H)=265,300,1
[그림 4-17] Effects Of Temperature On The CaO Conversion (A), And Dry Gas Compositions Of CO₂ (B), H2 (C) And CO (D) (700°C, 22.4 Nl- CH₄/h, 3 Bar, CaO Feeding=1.0 Kg/h)=266,301,1
(표 1-1) 연구개발 목표와 내용=7,42,1
(표 2-2) Classification Coal By Rank=9,44,1
(표 2-3) 석탄의 열분해 실험을 위한 반응기별 특성비교=12,47,1
(표 2-4) 미분법에 의한 반응속도 해석방법=18,53,1
(표 2-5) Eguilibrium In Gasification Reactions=22,57,1
(표 2-6) British Gas/Osaka Gas 공정의 운전조건=28,63,1
(표 2-7) Performance Of Coal Hydrogenation Pilof Plant=28,63,1
(표 2-8) Comparison Of Sng Only And Sno/Liquid Co-Production Schemes=29,64,1
(표 3-9) 수소 첨가 가스화 반응 실험 조건=32,67,1
(표 3-10) GC의 분석 조건=32,67,1
(표 3-11) Proximate And Ultimate Analysis Of Bituminous Coals=45,80,1
(표 4-12) 생성가스 조성=56,91,1
(표 1-1) 현재의 H₂S 제거 방법=80,115,10
(표 1-2) 국내 탈황제 개발현황=86,121,1
(표 1-3) 국외 탈황제 개발현황=87,122,1
(표 2-1) 세라믹 필터의 기하학적 크기=106,141,1
(표 2-2) GC의 분석조건=107,142,1
(표 4-1) 메탄스팀개질반응에서 의 주요 단위반응=149,184,1
(표 4-2) ICI 57-7 촉매의 특성=155,190,1
(표 4-3) 흡착제 성형시 시료 혼합비=156,191,1
(표 4-4) 촉매흡착제의 물리적 특성=166,201,1
(표 3-1) 수증기 개질 촉매 특성=195,230,1
(표 3-2) 고체 흡수제의 특성=195,230,1
(표 4-1) Kinetic Parameters For The Proeosed Model=242,277,1
(표 4-2) Activation Energy And Pre-Exponential Factor=242,277,1
(표 4-3) Temperature Dependency Of The Parameter, K (Closed) And B (Open) In The Chemical Reaction Control Regime (Circle), And In The Diffusion Control Regime (triangle)=243,278,1