목차

[표제지 등]=0,1,3

연구진=0,4,1

요약문=i,5,3

Abstract=iv,8,1

목차=v,9,5

표목차=x,14,2

그림목차=xii,16,5

사진목차=xvii,21,1

제1장 서론=1,22,1

1.1 연구의 배경 및 필요성=1,22,1

1.2 연구 목적 및 기대성과=1,22,2

1.3 연구 방법=2,23,3

제2장 사면의 안정해석방법과 계측=5,26,1

2.1 전단강도의 측정=5,26,1

2.1.1 전단강도 측정방법=5,26,1

2.1.2 실내시험에 의한 측정=5,26,4

2.2 전단강도의 추정=8,29,1

2.2.1 토사 사면=9,30,5

2.2.2 암반 사면=13,34,5

2.3 사면안정 해석시 고려사항=17,38,1

2.3.1 성토사면=17,38,4

2.3.2 절토사면=21,42,1

2.3.3 자연사면=21,42,2

2.3.4 삼축시험 결과 이용시 고려사항=22,43,2

2.3.5 강도정수 결정시 고려사항=23,44,3

2.4 한계평형 해석방법의 선택(Limit equilibrium method)=26,47,1

2.4.1 한계평형이론의 특성=26,47,2

2.4.2 해석방법의 선택=27,48,3

2.4.3 해석방법의 선택시 고려사항(Chowduny, 1978)=29,50,1

2.5 안정해석 전산프로그램의 선정=29,50,1

2.5.1 선정시 고려할 사항=29,50,3

2.5.2 안정해석 전산프로그램의 소개=31,52,4

2.6 사면의 안정계측=34,55,1

2.6.1 계측 목적=34,55,1

2.6.2 계측 계획=35,56,3

2.6.3 계측 방법=37,58,7

2.6.4 사면활동에 대한 예보.경보 체제=44,65,2

제3장 사면안정도표의 활용기법과 최신의 전산해석법=46,67,1

3.1 안정해석도표를 이용한 해석=46,67,1

3.1.1 서언=46,67,4

3.1.2 Cousin의 안정도표 이용=50,71,7

3.1.3 Janbu의 안정도표 이용=56,77,8

3.2 Utexas를 이용한 사면안정 전산해석=64,85,1

3.2.1 서언=64,85,1

3.2.2 안전율 산정이론과 방법=64,85,8

3.2.3 자료의 입출력=71,92,13

3.2.4 설계예제=84,105,8

제4장 신소재ㆍ신기술에 의한 비탈의 안정대책공법=92,113,1

4.1 사면안정 문제와 대책공법=92,113,1

4.1.1 대책공법의 동향=93,114,2

4.1.2 대책공법의 사례=94,115,6

4.2 사면보호공과 그라운드 앵커공법=99,120,2

4.2.1 비탈면 안전율의 개념=100,121,1

4.2.2 각종 비탈면 보호공의 특징과 효과=101,122,12

4.2.3 앵커공법=112,133,5

4.3 PC 프레임 앵커공법의 설계와 시공=116,137,1

4.3.1 PC 프레임 앵커공법의 개요=117,138,2

4.3.2 설계=118,139,8

4.3.3 시공=126,147,2

4.4 텔알메 공법의 설계와 시공=127,148,2

4.4.1 텔알메 공법의 개요=128,149,2

4.4.2 설계방법=129,150,7

4.4.3 부재의 치수 및 규격=136,157,8

4.5 사면안정 대책공법의 선정=143,164,1

4.5.1 도표의 이용방법=143,164,3

4.5.2 사면안정을 위한 대책공법=145,166,2

제5장 비탈의 경사기준=147,168,1

5.1 안정검토를 필요로 하는 절토 및 성토사면=147,168,1

5.1.1 절토사면=147,168,2

5.1.2 성토사면=148,169,2

5.2 국내외 사면경사 및 소단 설치기준=149,170,1

5.2.1 국내 적용기준=149,170,4

5.2.2 국외 적용기준=152,173,5

5.3 주공사면의 경사기준 실태와 특성=156,177,2

5.3.1 부산지역=157,178,2

5.3.2 포항지역=158,179,1

5.3.3 대구지역=158,179,1

5.3.4 구미지역=159,180,1

5.3.5 안동지역=159,180,1

5.3.6 목포지역=159,180,1

5.3.7 광주지역=160,181,1

5.3.8 공주지역=160,181,1

5.3.9 고양지역=160,181,1

5.3.10 원주지역=160,181,1

5.3.11 춘천지역=161,182,1

5.3.12 동해지역=161,182,1

5.3.13 삼척지역=161,182,1

5.3.14 속초지역=161,182,25

5.4 실태와 특성에 대한 분석 및 고찰=186,207,1

5.4.1 흙의 종류별 절토사면 경사도와 소단폭의 실측범위=186,207,2

5.4.2 소단사이의 사면높이별 소단폭과 경사도=188,209,1

5.4.3 사면높이에 따른 기관별 경사기준과 실측치의 비교=188,209,1

5.4.4 경사도와 소단폭의 확률적 해석=188,209,4

제6장 쏘일네일링 공법의 설계.시공 및 적용사례 연구=192,213,1

6.1 쏘일네일링 공법의 개요=192,213,1

6.2 쏘일네일링 공법의 용도 및 특징=193,214,1

6.3 쏘일네일링의 설계=194,215,1

6.3.1 활동면을 원호활동면으로 가정한 설계법=194,215,2

6.3.2 활동면을 복합경사면으로 가정한 설계법=195,216,2

6.3.3 보강된 부분을 유사옹벽으로 가정한 설계법=196,217,2

6.3.4 활동면을 직선구배로 가정한 설계법=197,218,1

6.3.5 경험적 설계법=197,218,2

6.3.6 토질정수의 결정=198,219,2

6.3.7 설계순서=199,220,2

6.4 쏘일 네일링의 시공=200,221,1

6.4.1 지반굴착=200,221,2

6.4.2 표면보호공(Shotcrete)=202,223,1

6.4.3 천공=202,223,1

6.4.4 보강재(Nail)의 설치 및 그라우팅=202,223,2

6.5 시공관리=203,224,2

6.5.1 계측항목 및 계측기=204,225,2

6.5.2 관리기준=205,226,2

6.6 설계예(I)=206,227,1

6.6.1 설계조건=206,227,1

6.6.2 설계=207,228,2

6.6.3 공사비 분석=208,229,3

6.7 설계예(II)=210,231,1

6.7.1 공사개요=210,231,2

6.7.2 지반조사결과=211,232,2

6.7.3 흙막이 가시설 계획=213,234,1

6.7.4 인접구조물에 대한 보강대책=213,234,1

6.7.5 구조계산=214,235,8

6.8 해외시공사례=222,243,1

6.8.1 영구옹벽 설치현장(Portland Lightrail Project)=222,243,2

6.8.2 임시가설용 흙막이 설치현장(Washington Park Zoo 내의 경전철 정류장 설치공사)=223,244,2

6.8.3 토류벽 및 외부거푸집으로 네일링 벽체를 이용한 현장(Swedish Hospital 지하주차장)=224,245,2

6.9 쏘일네일링공법의 시방기준=225,246,1

6.9.1 네일공=225,246,3

6.9.2 뿜어붙이기 콘크리트(Shocrete)=227,248,6

6.9.3 배수시설=232,253,2

6.9.4 시공검사=233,254,3

6.9.5 쏘일네일링 벽체의 검사=235,256,1

6.9.6 인발시험=236,257,2

6.9.7 계측관리=237,258,4

6.10 고찰=240,261,1

제7장 결론 및 향후 추진방향=241,262,3

참고문헌=244,265,2

부록=246,267,1

부록1. 사면안정해석도표=247,268,1

목차=248,269,1

1.1 서론=249,270,1

1.2 사면안정 도표=249,270,1

1.2.1 Taylor의 안정 도표=249,270,6

1.2.2 Bishop과 Morgenstern의 안정도표=255,276,4

1.2.3 Gibson과 Morgenstern의 안정도표=259,280,2

1.2.4 Morgenstern의 안정도표=261,282,5

1.2.5 Spencer의 안정도표=266,287,5

1.2.6 Janbu의 안정도표=271,292,9

1.2.7 Hunter와 Schuster의 안정도표=280,301,4

1.2.8 Singh의 안정도표=284,305,6

1.2.9 O'Connor와 Mitchell의 안정도표=289,310,7

1.2.10 Hoek & Bray의 안정도표=296,317,6

1.2.11 Cousin의 안정도표=302,323,7

1.2.12 Law & Lumb의 안정도표=308,329,5

1.2.13 Huang의 안정도표=313,334,20

1.3 안정도표의 비교=333,354,6

1.4 결론=339,360,1

부록2. UTEXAS 사면안정해석 프로그램 사용자 메뉴얼=340,361,1

목차=341,362,2

1. 서언=343,364,2

2. Input 자료에 요구되는 일반적인 설명=345,366,1

2.1 입력순서=345,366,1

2.2 좌표계=345,366,1

2.3 자료의 단위=345,366,1

2.4 자유수면과 침수사면의 신중한 고려=345,366,2

2.5 배열 크기 제한=346,367,1

2.6 입력자료 형식=346,367,2

3. 명령어=348,369,4

4. 표제어(선택가능, Group A)=352,373,1

5. 단면표시선의 자료 입력(Group B)=353,374,3

6. 재료의 특성(Group C data)=356,377,1

6.1 유효응력과 전응력=356,377,1

6.2 단위 중량=357,378,1

6.3 전단강도 Option=357,378,3

6.4 간극수압에 관한 Option=359,380,2

6.5 자료 입력형식=360,381,7

7. 간극수압의 입력(Group D자료, 선택적)=367,388,3

8. 간극수압의 보간(Group E Data, 선택적)=370,391,1

8.1 보간순서=370,391,2

8.2 자료 입력형식=371,392,4

9. 사면기하 자료입력(Group F Data, 선택적)=375,396,1

9.1 자료의 설명=375,396,1

9.2 평탄한 사면의 특별한 주의사항=375,396,2

9.3 자료 입력형식=376,397,2

10. 표면하중 자료입력(Group G Data, 선택적)=378,399,3

11. 보강재 자료입력(Group H, 선택적)=381,402,4

12. 해석과 계산 자료입력(Group J Data)=385,406,1

12.1 개인이(임의로) 결정하는 파괴면=385,406,4

12.2 자동 탐색=389,410,5

12.3 지진 계수=393,414,1

12.4 안전율 계산=393,414,6

12.5 자료 입력형식=398,419,13

13. 프린터 출력표의 설명과 해설=411,432,8

14. 배열크기의 한계=419,440,1

부록3. NaiLM11 사용자 메뉴얼=420,441,6

부록4. 주공사면 조사지역 사진현황 및 토질시험결과=426,447,32

부록5. 발표논문(3편)=458,479,38

판권지=496,517,1

(표2.1) 점토자연사면에서의 강도정수 결정방법=24,45,1

(표2.2) 사면안정해석방법의 특징=28,49,1

(표2.3) 계측항목에 따른 계측기의 종류=35,56,1

(표2.4) 스트레인게이지 부착 간격=41,62,1

(표2.5) 일본국철의 경비발령 일례=44,65,1

(표3.1) 안정도표를 이용한 안전율 계산결과=47,68,1

(표3.2) 안정도표에 대한 적용범위=48,69,1

(표3.3) 안정도표에 대한 비교=49,70,1

(표3.4) 자료입력 명령어와 내용=74,95,1

(표3.5) 일반 명령어와 내용=75,96,2

(표4.1) 앵커헤드 및 웨지의 치수=115,136,1

(표4.2) 앵커공법에 사용되는 주요 부재=115,136,1

(표4.3) 앵커 플레이트의 치수=116,137,1

(표4.4) 텔알메 공법의 세계각국의 시공실적(벽면적:m2)=127,148,1

(표4.5) 기준 허용응력도=135,156,1

(표4.6) 안전율=135,156,1

(표4.7) 프랑스에서 사용되는 보강토용 성토재의 기준=138,159,1

(표4.8) 탄성파에 따른 지반의 구분=144,165,1

(표4.9) 대책공법의 종류=145,166,1

(표4.10) 각 특성별 공법의 조합=145,166,1

(표4.11) 사면안정공법 선정 도표=146,167,1

(표5.1) 절토사면의 표준경사=150,171,1

(표5.2) 성토사면의 표준경사=151,172,1

(표5.3) 우리나라 여러기관의 소단 설치기준=152,173,1

(표5.4) 일본 여러기관의 소단 설치기준=152,173,1

(표5.5) 절토사면의 표준경사(일본도로공단설계요령)=153,174,1

(표5.6) 집단주택단지의 토목시설 설계요령=153,174,1

(표5.7) 균열정도에 따른 암반의 표준경사=153,174,1

(표5.8) 암석의 종류에 따른 표준경사(국철토목공사 표준시방서)=154,175,1

(표5.9) 성토사면의 표준경사(일본도로공단 설계요령)=155,176,1

(표5.10) 성토사면의 표준경사(도로토공요령)=155,176,1

(표5.11) 집단주택단지 토목시설 설계요령=155,176,1

(표5.12) 미국 HIGHWAY RESEARCH BOARD의 표준경사=156,177,1

(표5.13) 측정 조사대상 지역의 단지=157,178,1

(표5.14) 흙의 종류에 따른 절토사면의 표준경사와 실측치의 비교=186,207,1

(표5.15) 소단사이의 사면높이에 따른 소단과 경사도=187,208,1

(표5.16) 기관별 절토사면의 표준경사와 실측치의 비교=189,210,1

(표5.17) 경사기준에 대한 기본통계 분석 및 90% 신뢰구간=190,211,1

(표5.18) 소단 설치기준에 대한 기본통계 분석 및 90% 신뢰구간=190,211,1

(표6.1) 경험적설계제원=198,219,1

(표6.2) 주요계측항목=205,226,1

(표6.3) 전체안전율, F.S. (토류벽 설계시)=207,228,1

(표6.4) 공사비의 비교=209,230,1

(표6.5) 단면해석결과 (단면 A-A, B-B, C-C, A TYPE ;굴착깊이 4.96m, 첫째 네일위치 G.L-50cm)=215,236,1

(표6.6) 단면해석결과 (단면 D-D, E-E, B TYPE ;굴착깊이 5.66m, 첫째 네일위치 G.L-50cm)=215,236,1

(표6.7) 단면해석결과 (단면 F-F, C TYPE ;굴착깊이 4.96m, 첫째 네일위치 G.L-80cm)=216,237,1

(표6.8) 단면해석결과 (단면 E-E, D TYPE ;굴착깊이 5.66m, 첫째 네일위치 G.L-0cm인 경우로서 모서리 부분 보강목적)=216,237,1

(표6.9) 단면해석결과 (단면 F-F, E TYPE ;굴착깊이 4.96m, 첫째 네일위치 G.L-0cm인 경우로서 모서리 부분 보강목적)=216,237,1

(표6.10) 세골재의 입도분포=228,249,1

(표6.11) 조골재의 입도분포=228,249,1

(표6.12) 혼합골재의 입도분포=228,249,1

(표6.13) 혼합골재의 입도허용범위=228,249,1

(표6.14) 숏크리트의 배합=229,250,1

[그림2.1] CU시험시 압밀응력에 따른 비배수강도의 변화=19,40,1

[그림2.2] 연약한 기초지반상에 축조된 성토사면의 진행성파괴를 고려한 강도감소계수=20,41,1

[그림2.3] 강우에 기인한 사면붕괴에 대한 삼축시험시 응력경로의 비교=23,44,1

[그림2.4] 과압밀점토의 전단응력과 변위의 관계=23,44,1

[그림2.5] 큰 변위를 받는 흙의 전단응력과 변위의 관계=23,44,1

[그림2.6] 응력과 전단변형의 거동=24,45,1

[그림2.7] OCR=1과 OCR>1에 대한 포락선=25,46,1

[그림2.8] 계측 계획 수립 사례=36,57,1

[그림2.9] 부체식 수위 측정기=37,58,1

[그림2.10] 간극수압계 설치도=38,59,1

[그림2.11] 사면의 균열 측정법=39,60,1

[그림2.12] 구조물 기울기 측정기(Tiltmeter) 설치법=40,61,1

[그림2.13] 스트레인게이지(Strain Guage) 설치단면도=41,62,1

[그림2.14] 경사계의 측정원리=42,63,1

[그림2.15] 지중침하계의 설치단면도=43,64,1

[그림2.16] 우량계 설치단면도=43,64,1

[그림2.17] 사면붕괴 예난 및 경보체제 설치도=45,66,1

[그림3.1] 선단파괴에 대한 안정도표=51,72,1

[그림3.2] 깊이계수에 대한 안정도표=52,73,1

[그림3.3] 선단파괴에 대한 임계원의 위치=53,74,1

[그림3.4] 깊이계수에 대한 임계원의 위치=54,75,1

[그림3.5] ru:0 이고 D가 1.25, 1.50인 임계원의 위치=55,76,1

[그림3.6] φ(이미지참조)=0인 사면의 안정도표=58,79,1

[그림3.7] 과재하중 및 수압에 의한 감소율=59,80,1

[그림3.8] 인장균열에 대한 감소율=60,81,1

[그림3.9] φ(이미지참조)>0인 사면의 안정도표=61,82,1

[그림4.1] EPS 직립벽성토=95,116,1

[그림4.2] 암거 위에 설치된 EPS블록에 의한 직립벽성토=95,116,1

[그림4.3] 슬라이드 죠인트=96,117,1

[그림4.4] 각종 보강재의 매설방법(평면도)=97,118,1

[그림4.5] 각종 보강재의 인발저항기능=97,118,1

[그림4.6] 철근삽입 보강토공법=98,119,1

[그림4.7] 윙블록앵커와 그 배치예=98,119,1

[그림4.8] 윙블록앵커의 시공단면=99,120,1

[그림4.9] 뿜칠 격자블럭=103,124,1

[그림4.10] 2경간 연속보=106,127,1

[그림4.11] A점의 단면도=106,127,1

[그림4.12] 프레임 단면 300×300의 지반반력계수와 하중점아래의 휨 모멘트의 관계=106,127,1

[그림4.13] AAW 공법-KKE 프레임의 규격과 치수=109,130,1

[그림4.14] KKE 프레임=110,131,1

[그림4.15] KKE 프레임=110,131,1

[그림4.16] 철근보강공법=111,132,1

[그림4.17] 앵커공법=111,132,1

[그림4.18] 강재의 인장응력분포도=112,133,1

[그림4.19] 인장재의 변형=112,133,1

[그림4.20] 앵커헤드의 단면도=113,134,1

[그림4.21] 앵커공법에 의한 옹벽=114,135,1

[그림4.22] 앵커체의 구조 모식도=114,135,1

[그림4.23] 앵커공법에 사용되는 각종부재=114,135,1

[그림4.24] PC 프레임 앵커공법=116,137,1

[그림4.25] 산사태 방지대책공법=117,138,1

[그림4.26] PC 프레임 앵커공법의 설계순서=119,140,1

[그림4.27] 소요억지력 Pr의 산정=120,141,1

[그림4.28] 토체에 작용하는 힘=120,141,1

[그림4.29] 소요앵커력 Po의 산정=121,142,1

[그림4.30] PC 프레임의 표준규격=122,143,1

[그림4.31] 절토사면의 단면도=123,144,1

[그림4.32] 소요억지력=124,145,1

[그림4.33] 법면안정대책공법=124,145,1

[그림4.34] 표준시공순서=125,146,1

[그림4.35] 두부의 녹화방지처리=126,147,1

[그림4.36] 적용범위의 추이=128,149,1

[그림4.37] 학교부지 조성공사=128,149,1

[그림4.38] 합성보강토 교대=128,149,1

[그림4.39] 텔알메 공법의 구조=129,150,1

[그림4.40] 설계 순서=130,151,1

[그림4.41] 스트립에 작용하는 인장력=131,152,1

[그림4.42] 주동영역의 크기=131,152,1

[그림4.43] 토압계수=133,154,1

[그림4.44] 활동을 검토할 때 스트립 보강효과의 종류=135,156,1

[그림4.45] 부재의 구성=136,157,1

[그림4.46] 성토재료의 적용범위(개정안)=140,161,1

[그림4.47] 마찰계수의 개량효과=140,161,1

[그림4.48] 인발시험에 의한 f*=141,162,1

[그림4.49] 시공순서=142,163,1

[그림5.1] 덕천(1)지구의 비탈경사 측정위치도=162,183,1

[그림5.2] 덕천(1)지구 A-A' 비탈면 단면도=162,183,1

[그림5.3] 덕천(2)지구의 비탈경사 측정위치도=163,184,1

[그림5.4] 덕천(2)지구 A-A' 비탈면 단면도=163,184,1

[그림5.5] 망미지구의 비탈경사 측정위치도=164,185,1

[그림5.6] 망미지구 A-A' 비탈면 단면도=164,185,1

[그림5.7] 중동지구의 비탈경사 측정위치도=165,186,1

[그림5.8] 중동지구 A-A' 비탈면 단면도=165,186,1

[그림5.9] 학잠(1)지구의 비탈경사 측정위치도=166,187,1

[그림5.10] 학잠(1)지구 A-A' 비탈면 단면도=166,187,1

[그림5.11] 학잠(2)지구의 비탈경사 측정위치도=167,188,1

[그림5.12] 학잠(2)지구 A-A' 비탈면 단면도=167,188,1

[그림5.13] 두호지구의 비탈경사 측정위치도=168,189,1

[그림5.14] 두호지구 A-A' 비탈면 단면도=168,189,1

[그림5.15] 월성(1)지구의 비탈경사 측정위치도=169,190,1

[그림5.16] 월성(1)지구 A-A' 비탈면 단면도=169,190,1

[그림5.17] 월성(2)지구의 비탈경사 측정위치도=170,191,1

[그림5.18] 월성(2)지구 A-A' 비탈면 단면도=170,191,1

[그림5.19] 황상지구의 비탈경사 측정위치도=171,192,1

[그림5.20] 황상지구 A-A' 비탈면 단면도=171,192,1

[그림5.21] 도량지구의 비탈경사 측정위치도=172,193,1

[그림5.22] 도량지구 A-A' 비탈면 단면도=172,193,1

[그림5.23] 옥동지구의 비탈경사 측정위치도=173,194,1

[그림5.24] 옥동지구 A-A' 비탈면 단면도=173,194,1

[그림5.25] 송현지구의 비탈경사 측정위치도=174,195,1

[그림5.26] 송현지구 A-A' 비탈면 단면도=174,195,1

[그림5.27] 상동지구의 비탈경사 측정위치도=175,196,1

[그림5.28] 상동지구 A-A' 비탈면 단면도=175,196,1

[그림5.29] 연산지구의 비탈경사 측정위치도=176,197,1

[그림5.30] 연산지구 A-A' 비탈면 단면도=176,197,1

[그림5.31] 두암지구의 비탈경사 측정위치도=177,198,1

[그림5.32] 두암지구 A-A' 비탈면 단면도=177,198,1

[그림5.33] 옥룡지구의 비탈경사 측정위치도=178,199,1

[그림5.34] 옥룡지구 A-A' 비탈면 단면도=178,199,1

[그림5.35] 능곡지구의 비탈경사 측정위치도=179,200,1

[그림5.36] 능곡지구 A-A' 비탈면 단면도=179,200,1

[그림5.37] 명륜지구의 비탈경사 측정위치도=180,201,1

[그림5.38] 명륜지구 A-A' 비탈면 단면도=180,201,1

[그림5.39] 후평지구의 비탈경사 측정위치도=181,202,1

[그림5.40] 후평지구 A-A' 비탈면 단면도=181,202,1

[그림5.41] 효자지구의 비탈경사 측정위치도=182,203,1

[그림5.42] 효자지구 A-A' 비탈면 단면도=182,203,1

[그림5.43] 천곡지구의 비탈경사 측정위치도=183,204,1

[그림5.44] 천곡지구 A-A' 비탈면 단면도=183,204,1

[그림5.45] 원당지구의 비탈경사 측정위치도=184,205,1

[그림5.46] 원당지구 A-A' 비탈면 단면도=184,205,1

[그림5.47] 교동지구의 비탈경사 측정위치도=185,206,1

[그림5.48] 교동지구 A-A' 비탈면 단면도=185,206,1

[그림6.1] 시공순서도=192,213,1

[그림6.2] 쏘일네일링 보강의 임계활동면의 변화=194,215,1

[그림6.3] 원호활동면에 대한 안정계산=195,216,1

[그림6.4] 복합 미끄러짐면에 따른 안정계산=196,217,1

[그림6.5] 쏘일네일링으로 보강된 유사옹벽=197,218,1

[그림6.6] 가상 직선활동에 대한 안정계산=198,219,1

[그림6.7] N치와 점착력 C와의 관계 (Terzaghi)=199,220,1

[그림6.8] N치와 내부 마찰각 Φ와의 관계(Terzaghi)=200,221,1

[그림6.9] 설계플로우차트=201,222,1

[그림6.10] 시공순서=201,222,1

[그림6.11] 네일의 설치단면=203,224,1

[그림6.12] 쏘일네일링의 시공관리도=204,225,1

[그림6.13] 시공관리기준의 설정 플로우차트=205,226,1

[그림6.14] 검토대상 토류벽=206,227,1

[그림6.15] 쏘일네일링 토류벽=208,229,1

[그림6.16] 토질주상도=209,230,1

[그림6.17] 순천조례지구 지하저수조 터파기 지층단면도=211,232,1

[그림6.18] 지하저수조 터파기 평면도=214,235,1

[그림6.19] 네일배치도 (A-A 단면)=217,238,1

[그림6.20] 네일배치도 (B-B 단면)=217,238,1

[그림6.21] 네일배치도 (C-C 단면)=218,239,1

[그림6.22] 네일배치도 (D-D 단면)=218,239,1

[그림6.23] 네일배치도 (E-E 단면)=219,240,1

[그림6.24] 네일배치도 (F-F 단면)=219,240,1

[그림6.25] 네일링 설치단면도 (A Type)=219,240,1

[그림6.26] 네일설치 단면도 (B Type)=220,241,1

[그림6.27] 네일설치 단면도 (C Type)=220,241,1

[그림6.28] 네일설치 단면도 (D Type)=221,242,1

[그림6.29] 네일설치 단면도 (E Type)=221,242,1

[그림6.30] 현장 대표단면도=222,243,1

[그림6.31] 현장단면도=223,244,1

[그림6.32] 지하주차장 단면도=224,245,1

[그림6.33] 뿜어붙이기 콘크리트 시험용 박스=230,251,1

[그림6.34] 벽면 배수시설=232,253,1

[그림6.35] 표면 배수시설=233,254,1

[사진4.1] AAW 공법 - 기성 KKE 프레임=110,131,1