그림2.2-1 분리형 원자로 냉각재펌프=9,48,1

그림2.2-2 KLT-40 원자로 냉각재펌프=10,49,1

그림2.2-3 SIR 원자로 냉각재펌프=11,50,1

그림2.2-4 SPWR 원자로 냉각재펌프=11,50,1

그림2.3-1 KLT-40의 볼스크류형 제어봉구동장치(원자로 제어용)=20,59,1

그림2.3-2 KLT-40의 랙-피니언형 제어봉구동장치(원자로 정지용)=21,60,1

그림2.3-3 MRX의 제어봉구동장치=22,61,1

그림2.3-4 0tto-hahn의 제어봉구동장치=23,62,1

그림2.3-5 제어봉구동장치 성능시험장치=24,63,1

그림3.1-1 증기발생기 카세트 설계개념 최적화=28,67,1

그림3.1-2 주요부품의 위치와 명칭=32,71,1

그림3.1-3 전열관지지대 설명도=35,74,1

그림3.1-4 전열관오리피스 설명도=36,75,1

그림3.1-5 면밀봉장치 및 압축스프링 역할 설명도=38,77,1

그림3.1-6 밀봉장치의 조립과 장착상태 설명도=40,79,1

그림3.1-7 모듈급수관 이종금속결합부 설명도=41,80,1

그림3.1-8 모듈증기관 이종금속결합부 설명도=42,81,1

그림3.1-9 모듈급수헤더 형상 설명도=43,82,1

그림3.1-10 카세트노즐 형상=44,83,1

그림3.1-11 카세트노즐과 카세트 원통의 결합부 사시도=45,84,1

그림3.1-12 증기발생기 카세트노즐과 원자로용기 용접부형상 설명도=45,84,1

그림3.1-13 노즐헤더 주요 부품 형상과 명칭=46,85,1

그림3.1-14 증기발생기 카세트 설치 개념 설명도=48,87,1

그림3.1-15 노즐헤더와 카세트노즐 연결=48,87,1

그림3.1-16 전열관 지지대 제1열 고정=50,89,1

그림3.1-17 전열관 코일링=50,89,1

그림3.1-18 카세트 외통 삽입=51,90,1

그림3.1-19 모듈증기헤더 튜브시트 조립=51,90,1

그림3.1-20 모듈급수헤더 튜브시트 조립=51,90,1

그림3.1-21 상부 지지보 조립=51,90,1

그림3.1-22 하부지지보 조립=52,91,1

그림3.1-23 오리피스 내피 조립=52,91,1

그림3.1-24 오리피스 스크류 조립=52,91,1

그림3.1-25 모듈증기헤더 덮개 조립=52,91,1

그림3.1-26 모듈증기관 조립=53,92,1

그림3.1-27 상부내통 조립=53,92,1

그림3.1-28 상부내통덮개 조립=53,92,1

그림3.1-29 모듈급수관 지지구조물 조립=53,92,1

그림3.1-30 상부 카세트외통 조립=54,93,1

그림3.1-31 모듈급수관 조립=54,93,1

그림3.1-32 모듈급수헤더 덮개 조립=54,93,1

그림3.1-33 내통 하부덮개 조립=54,93,1

그림3.1-34 모듈급수관 엘보우 조립=55,94,1

그림3.1-35 하부 카세트외통 조립=55,94,1

그림3.1-36 카세트 하부헤더 조립=55,94,1

그림3.1-37 카세트 오리피스 조립=55,94,1

그림3.1-38 밀봉스프링 조립=56,95,1

그림3.1-39 면밀봉장치 조립=56,95,1

그림3.1-40 밀봉링 조립=56,95,1

그림3.1-41 링격자 조립=56,95,1

그림3.1-42 카세트 노즐조립=57,96,1

그림3.1-43 카세트 지지대 조립=57,96,1

그림3.1-44 지지대 고정 볼트 조립=57,96,1

그림3.1-45 조립된 카세트 절개도=57,96,1

그림3.1-46 여러 가지 전열관 재료의 항복응력 비교=60,99,1

그림3.1-47 여러 가지 전열관 재료의 설계응력강도값 비교=61,100,1

그림3.1-48 전열관에 대한 러시아 기준 허용응력(외압)=61,100,1

그림3.1-49 러시아 허용응력과 ASME 허용응력강도 비교=62,101,1

그림3.1-50 러시아 기술기준 적용을 위한 기호설명도=68,107,1

그림3.1-51 끝단부위의 형상에 따른 형상계수=69,108,1

그림3.1-52 증기발생기 카세트 2차원 단순유한요소모델 작성과정=72,111,1

그림3.1-53 증기발생기 카세트 2차원 단순유한요소모델 요소정보=73,112,1

그림3.1-54 증기발생기 카세트 2차원 단순유한요소모델 진동모드=75,114,1

그림3.1-55 증기발생기 카세트와 동특성 해석을 의한 3차원 상세유한요소모델=76,115,1

그림3.1-56 증기발생기 카세트 전열관집합체 및 외통부=77,116,1

그림3.1-57 증기발생기 카세트노즐 부위별 단면=78,117,1

그림3.1-58 모듈증기관 및 이종금속결합부 단면형상=78,117,1

그림3.1-59 증기발생기 카세트 상세유한요소모델 1차 진동모드=84,123,1

그림3.1-60 증기발생기 카세트 상세유한요소모델 2차 진동모드=84,123,1

그림3.1-61 증기발생기 카세트 상세유한요소모델 3차 진동모드=84,123,1

그림3.1-62 증기발생기 카세트 상세유한요소모델 4차 진동모드=84,123,1

그림3.1-63 증기발생기 카세트 상세유한요소모델 5차 진동모드=84,123,1

그림3.1-64 증기발생기 카세트 상세유한요소모델 6차 진동모드=84,123,1

그림3.1-65 증기발생기 카세트 단순모형=86,125,1

그림3.1-66 증기발생기 카세트 3차원 단순유한요소모델 진동모드=88,127,1

그림3.1-67 X₁방향 가속도 이력과 증기발생기 응답해석=90,129,1

그림3.1-68 X₂방향 가속도 이력과 증기발생기 응답해석=91,130,1

그림3.1-69 X₃방향 가속도 이력과 증기발생기 응답해석=92,131,1

그림3.1-70 증기발생기 카세트노즐부에서의 응답스펙트럼=93,132,1

그림3.1-71 온도분포(모델 I)=97,136,1

그림3.1-72 온도분포(모델 II)=97,136,1

그림3.1-73 튜브시트 중앙의 온도분포=97,136,1

그림3.1-74 모듈급수헤더 유한요소해석모델=98,137,1

그림3.1-75 요소의 수렴성 평가=100,139,1

그림3.1-76 X축 및 Z축 리거멘트=102,141,1

그림3.1-77 Von Mises 응력분포(모델 1 상부사시도)=103,142,1

그림3.1-78 Von Mises 응력분포(모델 1 하부사시도)=103,142,1

그림3.1-79 튜브시트 윗면 최대주응력분포(모델 I)=103,142,1

그림3.1-80 튜브시트 아랫면 최대 주응력분포(모델 I)=103,142,1

그림3.1-81 Von Mises응력분포(모델 II 상부사시도)=103,142,1

그림3.1-82 Von Mises응력분포(모델 II 하부사시도)=103,142,1

그림3.1-83 튜브시트윗면 최대주응력분포(모델 II)=104,143,1

그림3.1-84 튜브시트 아랫면 최대주응력분포(모델 II)=104,143,1

그림3.1-85 X축 리거멘트 응력분포(윗면, 모델 I)=104,143,1

그림3.1-86 X축 리거멘트 응력분포(밑면, 모델 I)=104,143,1

그림3.1-87 Z축 리거멘트 응력분포(윗면, 모델 I)=104,143,1

그림3.1-88 Z축 리거멘트 응력분포(밑면, 모델 I)=104,143,1

그림3.1-89 X축 리거멘트 응력분포(윗면, 모델 II)=105,144,1

그림3.1-90 X축 리거멘트 응력분포(밑면, 모델 II)=105,144,1

그림3.1-91 Z축 리거멘트 응력분포(윗면, 모델 II)=105,144,1

그림3.1-92 Z축 리거멘트 응력분포(밑면, 모델 II)=105,144,1

그림3.1-93 PT-3V 티타늄합금의 S-N곡선=106,145,1

그림3.1-94 피로해석모델에 따른 모듈급수헤더의 수명=109,148,1

그림3.1-95 노즐헤더 1/4 모델=113,152,1

그림3.1-96 노즐헤더 단면도=113,152,1

그림3.1-97 정상운전상태에서 XY 평면의 온도분포=113,152,1

그림3.1-98 정상운전상태에서 YZ 평면의 온도분포=113,152,1

그림3.1-99 기동 및 정지모드에서 시간에 따른 온도변화=114,153,1

그림3.1-10O PRDBE 7에서 시간에 따른 온도변화=115,154,1

그림3.1-101 X-Y면 대칭경계조건=118,157,1

그림3.1-102 Y-Z면 대칭경계조건=118,157,1

그림3.1-103 구속조건=119,158,1

그림3.1-104 정상운전 시 100% 출력에서의 응력해석 결과=119,158,1

그림3.1-105 시간에 따른 노즐헤더의 응력분포(기동 및 정지 모드)=120,159,1

그림3.1-106 수압시험압력을 가했을때 응력해석결과=121,160,1

그림3.1-107 PRDBE 7에서 시간에 따른 응력분포 변화=122,161,1

그림3.1-108 노즐헤더 재질의 S-N 선도=125,164,1

그림3.1-109 노즐헤더에서 STS321 부위의 피로수명선도=125,164,1

그림3.1-110 노즐헤더에서 SA508부위의 피로수명선도=126,165,1

그림3.1-111 노즐급수헤더 및 연결배관 부위 피로수명선도=126,165,1

그림3.1-112 노즐급수헤더 튜브시트 피로수명선도=127,166,1

그림3.1-113 열해석을 위한 모델영역 구분=128,167,1

그림3.1-114 전열관 단면 요소분할=129,168,1

그림3.1-115 두께방향의 온도분포 비교=130,169,1

그림3.1-116 두께방향 열응력분포 비교=131,170,1

그림3.1-117 PRDBE 2의 응력강도 두께방향 분포=132,171,1

그림3.1-118 PRDBE 2의 시간에 따른 응력강도 변화=132,171,1

그림3.1-119 PRDBE 7의 응력강도 두께방향 분포=132,171,1

그림3.1-120 PRDBE 7의 시간에 따른 응력강도 변화=132,171,1

그림3.1-121 PRDBE 9의 응력강도 두께방향 분포=133,172,1

그림3.1-122 PRDBE 9의 시간에 따른 응력강도 변화=133,172,1

그림3.1-123 PRDBE 25의 응력강도 두께방향 분포=133,172,1

그림3.1-124 PRDBE 25의 시간에 따른 응력강도 변화=133,172,1

그림3.1-125 SRDBE 16의 응력강도 두께방향 분포=133,172,1

그림3.1-126 SRDBE 16의 시간에 따른 응력강도 변화=133,172,1

그림3.1-127 수압시험 상태의 응력강도 두께방향 분포=134,173,1

그림3.1-128 정상운전 시 과냉각지역의 응력강도=134,173,1

그림3.1-129 정상운전 시 비등 지역입구의 응력강도=134,173,1

그림3.1-130 정상운전 시 비등 지역출구의 응력강도=134,173,1

그림3.1-131 정상운전 시 과열증기 지역의 응력강도=134,173,1

그림3.1-132 PRDBE 2의 시간에 따른 응력강도 진폭=135,174,1

그림3.1-133 PRDBE 7의 시간에 따른 응력강도 진폭=135,174,1

그림3.1-134 PRDBE 9의 시간에 따른 응력강도 진폭=136,175,1

그림3.1-135 PRDBE 25의 시간에 따른 응력강도 진폭=136,175,1

그림3.1-136 PT-7M의 S-N선도=136,175,1

그림3.1-137 전열관이 순수 굽힘하중을 받을 때 응력분포 및 기호=139,178,1

그림3.1-138 전열관에서 인장하중을 제거했을 때 응력분포=144,183,1

그림3.1-139 재료의 항복응력이 스프링백에 미치는 영향=149,188,1

그림3.1-140 재료의 접선강성이 스프링백에 미치는 영향=149,188,1

그림3.1-141 전열관 나선경이 스프링백에 미치는 영향=149,188,1

그림3.1-142 코일링 시 가한 인장력이 스프링백에 미치는 영향=149,188,1

그림3.1-143 증기발생기 전열관 코일링에 대한 가상생산 모델=151,190,1

그림3.1-144 전열관 코일링모사를 위한 유한요소 구성=151,190,1

그림3.1-145 코일링 시 인장하중을 가하지 않았을 때 축방향 응력분포=153,192,1

그림3.1-146 코일링 시 항복응력의 20% 인장하중을 가한 경우 축방향 응력분포=153,192,1

그림3.1-147 전열관에서 스프링백 후의 유효 소성변형률분포=154,193,1

그림3.1-148 전열관이 스프링백 이후의 관두께 분포=154,193,1

그림3.1-149 곡률반경 계산에 사용한 축과 부호설명=155,194,1

그림3.1-150 스프링백, 진원도 및 두께와 인장하중의 관계=156,195,1

그림3.1-151 전열관 지지대가 4개인 경우와 6개인 경우의 응력집중 비교=157,196,1

그림3.1-152 스프링백 제거 열처리 싸이클=158,197,1

그림3.1-153 열처리가 없는 경우 전열관 스프링백 형태=159,198,1

그림3.1-154 열처리를 한 경우의 전열관의 스프링백 형태=159,198,1

그림3.1-155 코일링 직후의 축방향 응력분포=159,198,1

그림3.1-156 열처리 직후의 축방향 응력분포=159,198,1

그림3.1-157 스프링백 이후의 축방향 응력분포=159,198,1

그림3.2-1 원자로에 MCP가 설치된 상태=166,205,1

그림3.2-2 MCP 설계변경 전후의 설치형상=168,207,1

그림3.2-3 MCP 집합체도면과 3차원 형상 (개념설계)=170,209,1

그림3.2-4 MCP 집합체도면과 3차원 형상 (기본설계)=171,210,1

그림3.2-5 MCP 집합체 구조=177,216,1

그림3.2-6 냉각재순환펌프 전동기 3차원 명상=178,217,1

그림3.2-7 역류방지밸브 3차원 형상=178,217,1

그림3.2-8 회전축집합체 구조=179,218,1

그림3.2-9 권선입력단자 구조=180,219,1

그림3.2-10 캔드모터 냉각기 3차원 영상=180,219,1

그림3.2-11 고정자와 MCP 프레임 조립=182,221,1

그림3.2-12 MCP 프레임에 고정자 받침대를 조립=182,221,1

그림3.2-13 MCP 플랜지를 프레임에 응접조립=183,222,1

그림3.2-14 캔드모터 냉각기 조립=184,223,1

그림3.2-15 MCP 회전축집합체 조립(임펠러 제외)=184,223,1

그림3.2-16 회전축에 임펠러 조립=185,224,1

그림3.2-17 MCP 유로안내관 집합체 조립=186,225,1

그림3.2-18 MCP 상부덮개 조립=186,225,1

그림3.2-19 MCP 캔드모터의 출력산출=187,226,1

그림3.2-20 인버터결합 캔드모터 특성=189,228,1

그림3.2-21 3상유도전동기의 효율과 역률=189,228,1

그림3.2-22 장하분배법을 이용한 주요치수 결정=199,238,1

그림3.2-23 펌프의 축경과 임펠러 허브의 직경=200,239,1

그림3.2-24 기본 유로 형상에 대한 CFD 해석 결과=202,241,1

그림3.2-25 수정된 유로형상에 대한 CFD 해석 결과=202,241,1

그림3.2-26 MCP 유로 형상=202,241,1

그림3.2-27 임펠러 캐스캐이드 및 블레이드 형상=203,242,1

그림3.2-28 임펠러 입구(a)와 출구(b)에서의 속도 삼각형=204,243,1

그림3.2-29 3D-spline을 이용하여 section 생성=209,248,1

그림3.2-30 Lofting을 이용하여 블레이드 part 생성=209,248,1

그림3.2-31 블레이드를 개수만큼 복사하여 허브(hub)에 부착=209,248,1

그림3.2-32 생성된 임펠러 형상=209,248,1

그림3.2-33 임펠러의 3차원 모형=211,250,1

그림3.2-34 성능곡선 생성을 위한 격자계=212,251,1

그림3.2-35 MCP 임펠러 성능곡선=213,252,1

그림3.2-36 정유동시 정지된 MCP를 통한 압력 강하=216,255,1

그림3.2-37 정지된 임펠러가 고정된 경우의 유동특성=218,257,1

그림3.2-38 정지된 임펠러가 자유롭게 회전하는 경우의 유동특성=219,258,1

그림3.2-39 역류방지밸브의 개념도=220,259,1

그림3.2-40 MCP의 코스트다운 곡선=224,263,1

그림3.2-41 관성질량 추가를 위한 여유공간=227,266,1

그림3.2-42 수정된 MCP의 코스트다운 곡선(J。＝2.7 kg-㎡)=227,266,1

그림3.2-43 수정된 MCP의 코스트다운 곡선(J。＝4.6 kg-㎡)=228,267,1

그림3.2-44 MCP 내부순환유로와 기포제거유로=230,269,1

그림3.2-45 사각나사형 오리피스 상세도=231,270,1

그림3.2-46 사각나사형 오리피스의 3차원형상=231,270,1

그림3.2-47 마찰, 마모시험기의 전체 구성 (정면)=235,274,1

그림3.2-48 시험기 측면 사진=235,274,1

그림3.2-49 마찰, 마모시험용 핀-플레이트 시편=236,275,1

그림3.2-50 SiC30의 마찰 계수=236,275,1

그림3.2-51 PG-9723 마찰 계수=236,275,1

그림3.2-52 PGS200의 마찰 계수=237,276,1

그림3.2-53 수윤활 세라믹소재의 고착 지도=238,277,1

그림3.2-54 저어널베어링의 단면 형상=240,279,1

그림3.2-55 저어널베어링의 윤활해석 모델=241,280,1

그림3.2-56 베어링 하중지지용량=243,282,1

그림3.2-57 회전속도에 따른 베어링하중지지용량변화=243,282,1

그림3.2-58 하부베어링집합체 구성=244,283,1

그림3.2-59 평판형 추력베어링의 형상=246,285,1

그림3.2-60 MCP 상부덮개 형상=248,287,1

그림3.2-61 MCP 상부덮개 축대칭 해석 모델=248,287,1

그림3.2-62 MCP 플랜지 형상=248,287,1

그림3.2-63 MCP 플랜지 축대칭 해석모델=248,287,1

그림3.2-64 MCP 상부덮개에 대한 열하중 조건=249,288,1

그림3.2-65 MCP 플랜지에 대한 열하중 조건=249,288,1

그림3.2-66 상부덮개의 축대칭 해석모델 격자=251,290,1

그림3.2-67 플랜지의 축대칭 해석모델 격자=251,290,1

그림3.2-68 MCP 상부덮개의 온도분포=251,290,1

그림3.2-69 MCP 플랜지의 온도분포=251,290,1

그림3.2-70 냉각재순환펌프의 상부덮개와 플랜지의 3차원 형상=252,291,1

그림3.2-71 상부덮개 응력해석을 위한 경계조건=254,293,1

그림3.2-72 플랜지 응력해석을 위한 경계조건=254,293,1

그림3.2-73 설계압력 작용시 상부덮개에 발생하는 응력강도 분포=255,294,1

그림3.2-74 설계압력 작용시 플랜지에 발생하는 응력강도 분포=255,294,1

그림3.2-75 수압시험압력 작용시 상부덮개에 발생하는 응력강도 분포=255,294,1

그림3.2-76 수압시험압력 작용시 플랜지에 발생하는 응력강도 분포=255,294,1

그림3.2-77 상부덮개의 응력 선형화 단면=257,296,1

그림3.2-78 플랜지의 응력 선형화 단면=257,296,1

그림3.2-79 MCP에 작용하는 PRDBE2 하중변화=259,298,1

그림3.2-80 MCP에 작용하는 SRDBE20 하중변화=259,298,1

그림3.2-81 STS321 피로곡선=259,298,1

그림3.2-82 수압시험 반복하중 작용시 상부덮개의 피로수명=261,300,1

그림3.2-83 기동과 정지 반복하중 작용시 상부덮개의 피로수명=261,300,1

그림3.2-84 수압시험 반복하중 작용시 플랜지의 피로수명=262,301,1

그림3.2-85 기동과 정지 반복하중 작용시 플랜지의 피로수명=262,301,1

그림3.2-86 임펠러 앞면의 응력분포(MPa)=265,304,1

그림3.2-87 임펠러 뒷면의 응력분포(MPa)=265,304,1

그림3.2-88 축 요소의 절점 변수=267,306,1

그림3.2-89 MCP 저널베어링 형상=269,308,1

그림3.2-90 베어링 특성 계산 좌표=269,308,1

그림3.2-91 저널 베어링 윤활면 절점=271,310,1

그림3.2-92 MCP 회전체 모형=280,319,1

그림3.2-93 MCP 회전체 위험속도선도=286,325,1

그림3.2-94 MCP 회전체 대수감쇠 변화=286,325,1

그림3.2-95 MCP 형상단순화를 통한 2차원 유한요소모델 작성=288,327,1

그림3.2-96 냉각재순환펌프 유한요소모델별 고유진동수=294,333,1

그림3.2-97 냉각재순환펌프 유한요소모델 1번으로 구한 진동모드=295,334,1

그림3.2-98 냉각재순환펌프 유한요소모델 2번으로 구한 진동모드=295,334,1

그림3.2-99 냉각재순환펌프 유한요소모델 3번으로 구한 진동모드=296,335,1

그림3.2-100 냉각재순환펌프 유한요소모델 4번으로 구한 진동모드=296,335,1

그림3.2-101 인공지진에 대한 냉각재순환펌프 응답해석=298,337,1

그림3.2-102 원자로상부 X₁방향 가속도 이력에 대한 MCP 응답해석=299,338,1

그림3.2-103 원자로상부 X₃방향 가속도 이력에 대한 MCP 응답해석=300,339,1

그림3.2-104 원자로상부 응답스펙트럼=301,340,1

그림3.2-105 Torque/Speed 특성곡선=304,343,1

그림3.2-106 고정자 전류/속도 특성곡선=304,343,1

그림3.2-107 역율/속도 특성곡선=304,343,1

그림3.2-108 효율/속도 특성곡선=305,344,1

그림3.2-109 캔드모터의 온도별 토크특성=305,344,1

그림3.2-110 최종 선택된 캔드모터 도면=305,344,1

그림3.2-111 2차원 유한요소해석모델=306,345,1

그림3.2-112 고정자 권선 배치도=306,345,1

그림3.2-113 캔드모터 전자기 과도해석 meshing=308,347,1

그림3.2-114 등자속선분포(과도해석:0.0804sec 이동시)=308,347,1

그림3.2-115 인가된 terminal voltage=309,348,1

그림3.2-116 시간에 따른 누설자속 변화=309,348,1

그림3.2-117 FEM결과 (토크/시간)=310,349,1

그림3.2-118 2차원 권선 열해석모델=312,351,1

그림3.2-119 해석선 AB의 정의=314,353,1

그림3.2-120 180kW 정격운전시 고정자 온도분포(color shade)=315,354,1

그림3.2-121 180kW 정격운전시 고정자의 반경방향 온도특성=315,354,1

그림3.2-122 임피던스 강하를 고려한 Volts/Hz 일정제어=317,356,1

그림3.2-123 전동기 구동용 전력변환장치의 구성도=317,356,1

그림3.2-124 PWM 방법의 실제 구현방식=319,358,1

그림3.2-125 초기 충전 전류 파형=320,359,1

그림3.2-126 부하 29kW일 때 컨버터 입력 전류 파형=320,359,1

그림3.2-127 인버터 출력 전류 파형(100%부하, 5mSec)=321,360,1

그림3.2-128 3상 전압형 인버터=322,361,1

그림3.2-129 스위칭에 따른 6가지 전압벡터=322,361,1

그림3.2-130 인버터의 출력 전압 벡터=323,362,1

그림3.2-131 아날로그 입력부의 회로도=325,364,1

그림3.2-132 전력변환부의 도면=325,364,1

그림3.2-133 회전속도 측정기의 내부구조=326,365,1

그림3.2-134 회전속도측정기 설계치수=326,365,1

그림3.2-135 Flux-2D 해석 절차=328,367,1

그림3.2-136 해석모델 및 전기회로=328,367,1

그림3.2-137 SE15C의 BH곡선=329,368,1

그림3.2-138 Alnico 5 영구자석의 감자곡선=329,368,1

그림3.2-139 회전속도측정기의 등자속선 분포도=331,370,1

그림3.2-140 3,600rpm, 73.44deg. 회전시 자속밀도 분포도=331,370,1

그림3.2-141 50rpm 회전시 코일측 유도기전력=332,371,1

그림3.2-142 900rpm 회전시 코일측 유도기전력=332,371,1

그림3.2-143 3,600rpm 회전시 코일측 유도기전력=333,372,1

그림3.2-144 회전수에 따른 기전력의 변화(2극/4극)=333,372,1

그림3.2-145 온도시험장치=334,373,1

그림3.2-146 전동기 냉각수 흐름 및 열전대 배치도=335,374,1

그림3.2-147 캔드모터 온도특성시험 결과=336,375,1

그림3.2-l48 전 부하특성 및 정동토크 산정을 위한 원선도=338,377,1

그림3.2-149 전동기 전류특성곡선=340,379,1

그림3.2-150 전동기 토크특성곡선=340,379,1

그림3.2-l51 전동기 출력특성곡선=341,380,1

그림3.2-152 전동기 효율특성곡선=341,380,1

그림3.2-153 전동기 역율특성곡선=342,381,1

그림3.2-154 내전압시험기의 출력파형=342,381,1

그림3.2-155 회전속도 측정기 및 시험장치=349,388,1

그림3.2-156 디스플레이에 표시된 회전속도 측정기의 회전속도=349,388,1

그림3.2-157 코일센서에서의 출력전압 형상(20℃, 905rpm)=350,389,1

그림3.2-158 코일센서에서의 출력전압 형상(20℃, 3636rpm)=350,389,1

그림3.2-159 코일센서에서의 출력전압 형상(80℃, 891rpm)=351,390,1

그림3.2-160 코일센서에서의 출력전압 형상(80℃, 3598rpm)=351,390,1

그림3.2-161 코일센서에서의 출력전압 형상(95℃, 879rpm)=352,391,1

그림3.2-162 코일센서에서의 출력전압 형상(95℃, 3568rpm)=352,391,1

그림3.3-1 선형펄스모터형 제어봉구동장치=361,400,1

그림3.3-2 연장봉과 CEA 스파이더 체결부=365,404,1

그림3.3-3 연장봉 내측 및 외측 튜브 체결부=365,404,1

그림3.3-4 상부압력용기 및 권선집합체 해체 전 후 CEDM 배치도=367,406,1

그림3.3-5 선형펄스모터의 횡단면도=369,408,1

그림3.3-6 선형펄스모터의 피치개념=369,408,1

그림3.3-7 B-H 관계가 직선이 아닐 때의 자기에너지와 수반에너지의 관계=372,411,1

그림3.3-8 선형 펄스모터의 2차원 등가변환 모델=374,413,1

그림3.3-9 재료의 B-H 특성곡선=375,414,1

그림3.3-10 가동자 치가 고정자 치가 정렬되었을 때 등자속선 분포=376,415,1

그림3.3-11 가동자 치가 고정자 치가 정별되었을 때 자속밀도 분포=376,415,1

그림3.3-12 가동자 치가 고정자 치가 정렬 후 3mm 이동하있을 때 등자속선 분포=376,415,1

그림3.3-13 가동자 치가 고정자 치가 정렬 후 3mm 이동하였을 때 자속밀도 분포=377,416,1

그림3.3-14 가동자 치가 고정자 치가 정렬 후 7mm 이동하였을 때 등자속선 분포=377,416,1

그림3.3-15 가동자 치가 고정자 치와가 정렬 후 3mm 이동하였을 때 자속밀도 분포=377,416,1

그림3.3-16 LPM 횡단면부의 치수=379,418,1

그림3.3-17 LPM 정추력 계산결과=379,418,1

그림3.3-18 2차원 등가 모델변수=379,418,1

그림3.3-19 b/a＝0.6인 경우 해석모델=380,419,1

그림3.3-20 b/a＝1.4인 경우 해석모델=380,419,1

그림3.3-21 치폭/스롯폭 비에 따른 정추력 곡선=380,419,1

그림3.3-22 치폭/스롯폭 비에 따른 추력밀도 곡선=381,420,1

그림3.3-23 고정자 치 높이에 대한 추력밀도 곡선=381,420,1

그림3.3-24 권선 단면적 변화에 따른 추력 변화 곡선=382,421,1

그림3.3-25 모터 치 개수에 따른 모터 추력 변화 곡선=382,421,1

그림3,3-26 권선부 단면의 개략도 및 제작품=385,424,1

그림3.3-27 ￠0.7 model의 시간에 따른 권선 중심부와 표면의 온도변화=387,426,1

그림3.3-28 ￠0.1 model의 시간에 따른 권선 중심부와 표면의 온도변화=387,426,1

그림3.3-29 권선의 발생열량, q=389,428,1

그림3.3-30 대류열전말계수, h=390,429,1

그림3.3-31 열해석모델=391,430,1

그림3.3-32 ￠0.7 model의 여자전류가 750 [AT] 인 경우의 온도분포=392,431,1

그림3.3-33 ￠0.7 model의 여자전류가 1000 [AT] 인 경우의 온도분포=392,431,1

그림3.3-34 ￠1.0 model의 여자전류가 750 [AT] 인 경우의 온도분포=392,431,1

그림3.3-35 ￠1.0 model의 여자전류가 100 [AT] 인 경우의 온도분포=393,432,1

그림3.3-36 ￠1.2 model의 여자전류가 750 [AT] 인 경우의 온도분포=393,432,1

그림3.3-37 ￠1.2 model의 여자전류가 1,000 [AT] 인 경우의 온도분포=393,432,1

그림3.3-38 ￠1.2 model의 여자전류가 2,000 [AT] 인 경우의 온도분포=394,433,1

그림3.3-39 ￠0.7 model의 여자전류가 750 [AT] 인 경우의 온도상승=394,433,1

그림3.3-40 ￠0.7 model의 여자전류가 100 [AT] 인 경우의 온도상숭=395,434,1

그림3.3-41 ￠1.0 model의 여자전류가 750 [AT] 인 경우의 온도상승=395,434,1

그림3.3-42 ￠1.0 model의 여자전류가 1000 [AT] 인 경우의 온도상승=395,434,1

그림3.3-43 ￠1.2 model의 여자전류가 750 [AT] 인 경우의 온도상승=396,435,1

그림3.3-44 ￠1.2 model의 여자전류가 1,000 [AT] 인 경우의 온도상승=396,435,1

그림3.3-45 ￠0.7 model의 여자전류가 750 [AT] 일 때 시간에 따른 중심온도의 변화=397,436,1

그림3.3-46 ￠0.7 model의 여자전류가 750 [AT] 일 때 시간에 따른 표면온도의 변화=398,437,1

그림3.3-47 ￠0.7 model의 여자전류가 1,000 [AT] 일 때 시간에 따른 중심온도의 변화=398,437,1

그림3.3-48 ￠0.7 model의 여자전류가 1,000 [AT] 일 때 시간에 따른 표면온도의 변화=398,437,1

그림3.3-49 ￠1.0 model의 여자전류가 750 [AT] 일 때 시간에 따른 중심온도의 변화=399,438,1

그림3.3-50 ￠1.0 model의 여자전류가 750 [AT] 일 때 시간에 따른 표면온도의 변화=399,438,1

그림3.3-51 ￠1.0 model의 여자전류가 1,000 [AT] 일 때 시간에 따른 중심온도의 변화=399,438,1

그림3.3-52 ￠1.0 model의 여자전류가 1,000 [AT] 일 때 시간에 따른 표면온도의 변화=400,439,1

그림3.3-53 리드스위치 사진=404,443,1

그림3.3-54 리드스위치 테스트 코일 TC-0502의 치수=404,443,1

그림3.3-55 상부압력용기 및 리드스위치 집합체 단면도=406,445,1

그림3.3-56 위치지시기의 위치검출 분압회로=408,447,1

그림3.3-57 권선 집합체 해체 후 CEDM 배치도=410,449,1

그림3.3-58 권선 집합체 해체 후 CEDM 배치 평면도=410,449,1

그림3.3-59 위치지시기용 영구자석의 자기장 간섭을 평가하기 위한 2차원 해석모델=411,450,1

그림3.3-60 선형펄스모터 추력계산용 2차원 해석모델=412,451,1

그림3.3-61 선형펄스모터의 전자기장 간섭을 평가하기 위한 2차원 해석모델=412,451,1

그림3.3-62 인접한 영구자석들의 간섭에 의한 자속밀도 분포=413,452,1

그림3.3-63 공극부분 해석선에서의 자속밀도값=414,453,1

그림3.3-64 인접한 전동기들 사이의 해석선에서의 자속밀도 분포=415,454,1

그림3.3-65 인접한 전동기 사이에서의 자속밀도값=415,454,1

그림3.3-66 CEDM의 ISI검사용 manipulator=417,456,1

그림3.3-67 초음파 검사 원리=418,457,1

그림3.3-68 초음파검사 스캔너=420,459,1

그림3.3-69 Manipulator 장착 위치=420,459,1

그림3.3-70 응력선형화 단면(상부압력용기)=429,468,1

그림3.3-7l 응력선형화 단면(하부압력용기)=429,468,1

그림3.3-72 설계압력, 설계온도(상부압력용기)=434,473,1

그림3.3-73 수압력, 상온(상부압력용기)=435,474,1

그림3.3-74 온도분포(상부압력용기)=435,474,1

그림3.3-75 열응력(상부압력용기)=436,475,1

그림3.3-76 열하중과 설계압력이 동시에 작용한 경우(상부압력용기)=437,476,1

그림3.3-77 설계압력, 설계온도(하부압력용기)=437,476,1

그림3.3-78 수압력, 상온(하부압력용기)=438,477,1

그림3.3-79 온도분포(하부압력용기)=438,477,1

그림3.3-80 열응력(하부압력용기)=439,478,1

그림3.3-81 열하중과 설계압력이 동시에 작용한 경우(하부압력용기)=439,478,1

그림3.3-82 STS321 재료의 S-N곡선=442,481,1

그림3.3-83 상부압력용기(기동과 정지, 상단)=444,483,1

그림3.3-84 상부압력용기(기동과 정지, 하단)=444,483,1

그림3.3-85 상부압력용기(수압력, 상단)=445,484,1

그림3.3-86 상부압력용기(수압력, 하단)=445,484,1

그림3.3-87 하부압력용기(기동과 정지, 상단)=446,485,1

그림3.3-88 하부압력용기(기동과 정지, 하단)=446,485,1

그림3.3-89 하부압력용기(수압력, 상단)=447,486,1

그림3.3-90 하부압력용기(수압력, 하단)=447,486,1

그림3.3-91 제어봉구동장치 형상단순화를 통한 유한요소모델 개발=449,488,1

그림3.3-92 제어봉구동장치 진동모드=453,492,1

그림3.3-93 상태공간에서 표현된 감쇠비에 따른 시스템의 거동특성=456,495,1

그림3.3-94 감쇠비가 안전영역에 미치는 영향=457,496,1

그림3.3-95 제어봉구동장치 가동부 감쇠비와 최대 지진가속도에 대한 안정영역=458,497,1

그림3.3-96 인공지진과 제어봉구동장치 응답특성=460,499,1

그림3.3-97 X₁방향 지진하중과 제어봉구동장치 응답특성=461,500,1

그림3.3-98 X₃방향 지진하중과 제어봉구동장치 응답특성=462,501,1

그림3.3-99 원자로상부 횡방향 응답스펙트럼=463,502,1

그림3.3-100 제어 방식에 따른 상권선 전류 파형 비교도=466,505,1

그림3.3-101 제어 회로와 같이 구성된 전체 시스템=467,506,1

그림3.3-102 상승 시의 상 여자 순서도=468,507,1

그림3.3-103 하강 시의 상여자 순서도=469,508,1

그림3.3-104 제작된 제어기의 외관=472,511,1

그림3.3-105 LPM 구동을 의한 제어기 회로도=473,512,1

그림3.3-106 선형펄스모터 시제품의 권선블럭=477,516,1

그림3.3-107 가동자 시제품=478,517,1

그림3.3-108 내부고정자 시제품=478,517,1

그림3.3-109 선형펄스모터 시제품과 시험장치와의 조립도=479,518,1

그림3.3-110 선형펄스모터 성능시험시설=479,518,1

그림3.3-111 선형펄스모터의 한상에 대한 정추력계산치와 실험치 비교곡선=480,519,1

그림3.3-112 선형펄스모터의 전체 추력특성=480,519,1

그림3.3-113 상부압력용기와 쵸우크 센서형 위치지시기 조립도=482,521,1

그림3.3-114 쵸우크 센서의 제작과정=483,522,1

그림3.3-115 쵸우크 센서형 위치지시기의 압력용기 및 쵸우크 센서=486,525,1

그림3.3-116 쵸우크 센서형 위치지시기 시험장치 구성도=486,525,1

그림3.3-117 쵸우크 센서형 위치지시기 시험장치 조립도=487,526,1

그림3.3-118 쵸우크 센서형 위치지시기 및 잠금장치 시제품 시험장치=487,526,1

그림3.3-119 Control Board Rack Panel 전면=488,527,1

그림3.3-120 LED 표시부 회로도=489,528,1

그림3.3-121 Control Board Rack Panel 후면=490,529,1

그림3.3-122 쵸우크 센서명 위치지시기 성능시험을 위한 Control Logic 흐름도=490,529,1

그림3.3-123 쵸우크 센서형 위치지시기 성능시험을 위한 열수순환장치 제어흐름도=491,530,1

그림3.3-124 구동전압 인가시 출력신호=492,531,1

그림3.3-125 쵸우크 센서명 위치지시기 성능시험결과 얻어진 출력파형=492,531,1

그림3.3-126 잠금장치 상세 개념도 및 압력용기의 비자성체 부위=494,533,1

그림3.3-127 잠금장치 시제품이 시험장치에 장착된 모습=497,536,1

그림3.3-128 볼스크류형 제어봉구동장치 집합체=506,545,1

그림3.4-1 PT-7M 합금의 preoxidation 처리한 시료와 처리하지 않은 시료의 300℃에서의 부식시험결과=516,555,1

그림3.4-2 PT-3V 합금의 preoxidation 처리한 시료와 처리하지 않은 시료의 300℃에서의 부식시험결과=517,556,1

그림3.4-3 Ti합금의 시간에 따른 부식 경향=518,557,1

그림3.4-4 응력집중계수와 균열진전속도와의 관계=522,561,1

그림3.4-5 단순 피로 및 fretting 피로현상 비교=523,562,1

그림3.4-6 S-N curves=525,564,1

그림3.4-7 S-N curves (합금)=527,566,1

그림3.4-8 (α상의 결정크기)-1/2와 피로한도와의 관계=527,566,1

그림3.4-9 Ti-H phase diagram=528,567,1

그림3.4-10 수소화물 주위의 전위=529,568,1

그림3.4-11 PT-7M의 중성자 조사에 따른 강도 및 연신율 변화=534,573,1

그림3.4-12 PT-3V의 중성자 조사 효과=535,574,1

그림3.4-13 PT-7M의 중성자 조사에 따른 충격강도 변화=535,574,1

그림3.4-14 진공브레이징로=536,575,1

그림3.4-15 Brazing용 인장시편=537,576,1

그림3.4-16 접합강도=538,577,1

그림3.4-17 940℃에서 유지시간에 따른 이종금속 brazing 접합강도=539,578,1

그림3.4-18 증기발생기용 접합시료=540,579,1

그림3.4-19 용가재의 새어나옴과 주입구에 용가재가 부족한 상태=540,579,1

그림3.4-20 브레이징 접합 후 접합계면=542,581,1

그림3.4-21 브레이징 접합계면=542,581,1

그림3.4-22 SG-P-0.5의 미세조직=545,584,1

그림3.4-23 Alnico5의 demagnetization곡선=547,586,1

그림3.4-24 FCC자석의 demagnetization 곡선=548,587,1

그림3.4-25 FCC자석의 온도에 따른 비가역적 감자 특성=549,588,1

그림3.4-26 CrNi35WTiAl의 미세조직=550,589,1