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목차

표제지=0,1,1

제출문=0,2,1

요약문=i,3,4

SUMMARY=v,7,4

제목차례=ix,11,2

표차례=xi,13,1

그림차례=xii,14,2

제1장 서론=1,16,2

제2장 국내외 기술개발 현황=3,18,1

제1절 원자로 압력용기장 조사취하=3,18,1

1. 중성자 조사취하=3,18,1

가. 조사유기 편석 (Radiation-induced Segregation)의 이론적 배경=4,19,2

2. 압력용기장 조사취하에 미치는 변수=5,20,1

가. 중성자 조사량 (neutron fluence)=6,21,1

나. 조사 온도 (Irradiation Temperature)=6,21,1

다. 화학성분 (chemical composition)=6,21,2

라. 중성자 속 (neutron flux)=7,22,1

마. 중성자 에너지 분포 (neutron energy spectrum)=7,22,1

제2절 소형펀치 시험=8,23,1

1. 소형펀치 시험법=8,23,1

2. 인장 및 Charpy 특성과의 관련성=9,24,5

제3장 실험절차=14,29,1

제1절 시험재료 제작=14,29,1

제2절 시편 가공=14,29,2

제3절 시험 장비 및 미세조직 관찰=15,30,1

제4절 SP 시험 장치의 제작=15,30,1

제5절 온도측정 및 저온 유지=15,30,2

제6절 중성자 조사=16,31,9

제4장 실험결과 및 토의=25,40,1

제1절 미세조직 관찰=25,40,2

제2절 소형펀치 (SP) 시험=27,42,1

1. 소형펀치 결과와 인장성질의 관련성=27,42,1

가. SP 하중-변위 곡선의 특징 및 몇 가지 유용한 SP 특성 정의=27,42,2

나. 항복강도 및 인장 강도와의 관련성=28,43,2

2. 소형펀치시험 측정 결과=29,44,1

가. 열 영향부의 하중-중심변위 온도 의존성=29,44,2

나. 열 영향부의 강도 변화=30,45,2

다. 등가 파괴 변형률 변화=31,46,2

라. 소형펀치 에너지 측정 결과=32,47,2

마. 연성-취성 천이온도=33,48,2

제5장 결론=35,50,2

제6장 연구개발결과 활용 및 향후연구계획=37,52,1

제7장 해외 과학기술 정보=38,53,32

표목차

Table 3-1. The chemical compositions of AWS Class ER309L weld consumable and SA508 cl.3 RPV steel=17,32,1

Table 3-2. The welding parameters of submerged arc process=17,32,1

Table 3-3. Heat treatment conditions during overlay welding and postweld heat treatment=18,33,1

Table 3-4. Neutron irradiation matrix in HANARO=18,33,1

Table 4-1. Results of SP-DBTT calculated by specific SP energy data=39,54,1

Table 4-2. Results of SP-DBTT calculated by equivalent fracture strain data=39,54,1

그림목차

Fig. 2-1. (a) Description of Kirkendall effects on contact region of metal A and B. (b) Description of Inverse Kirkendall effects at the sink regions=11,26,1

Fig. 2-2. Changes of transition temperature caused by the difference of (a) irradiation temperature and (b) chemical compositions=12,27,1

Fig. 2-3. Relationship between the yield load,Py,in localized plastic straining and yield stress. (b) Relation between the load maximum and the ultimate tensile strength=13,28,1

Fig. 3-1. The shape of Heat Affected Zones in SA508 cl.3 RPV=19,34,1

Fig. 3-2. Thin sheets sampling positions on the HAZ in RPV material=20,35,1

Fig. 3-3. Size and shape of TEM disk type SP specimens=21,36,1

Fig. 3-4. Schematic illustration of SP test apparatus=22,37,1

Fig. 3-5. Photograph of the SP test equipments=23,38,1

Fig. 3-6. Details of SP test jig for TEM disk type specimen=24,39,1

Fig. 4-1. Typical microstructures in HAZ regions of SA508 cl.3 RPV steel observed through optical microscope. CGHAZ＝coarse grained HAZ,FGHAZ=40,55,1

Fig. 4-2. Optical microstructures of each HAZ region,(a) weld fusion line,(b) coarse-grained (CGHAZ),(c) coarse-grained plus fine-grained (CG＋FGHAZ),(d) Intercritical (ICHAZ),(e) Subcritical (SCHAZ) and (f) Base metal=41,56,3

Fig. 4-3. Typical SP load-deflection curve of SA508 cl.3 base metal at 293 K=44,59,1

Fig. 4-4. Relationship between the normalized SP yield load,Py／to²,in SP tests and yield stress,σys(이미지참조),in tensile tests=45,60,1

Fig. 4-5. Component of source and friction hardening in yield stress of SA106 Gr.C piping steel=46,61,1

Fig. 4-6. Relationship between the normalized SP maximum load,Pm／to²,in SP tests and tensile strength,outs,in tensile tests=47,62,1

Fig. 4-7. SP load-deflection curves as a function of test temperature. (a) base,(b) coarse-grained,(c) fine-grained,(d) intercritical and (e) subcritical heat affected zone=48,63,3

Fig. 4-8. Variations of SP load-deflection curves of coarse-grained heat affected zone tested at 153 K=51,66,1

Fig. 4-9. Variations of normalized yield load,Py／to²,as a function of test temperature. (a) base,(b) coarse grained,(c) fine grained,(d) intercritical and (e) subcritical heat affected zone=52,67,3

Fig. 4-10. Variations of predicted yield stress,σys(이미지참조),as a function of test temperature and materials=55,70,1

Fig. 4-11. Variations of yield stress across the RPV clad and HAZ at room temperature=56,71,1

Fig. 4-12. Variations of normalized yield load,Py／to²,as a function of test temperature. (a) base,(b) coarse grained,(c) fine grained,(d) intercritical and (e) subcritical heat affected zone=57,72,3

Fig. 4-13. Variations of calculated tensile strength as a function of test temperature and materials=60,75,1

Fig. 4-14. Proportional coefficient,β,for calculation of equilvalent fracture strain through the total deflection and the specimen thickness=61,76,1

Fig. 4-15. Variations of equivalent fracture strain,εq?,as a function of distance from the weld fusion line=62,77,1

Fig. 4-16. Variations of equivalent fracture strain,εq?,as a function of test temperature. (a) base,(b) coarse-grained,(c) fine-grained,(d) intercritical and (e) subcritical heat affected zone=63,78,3

Fig. 4-17. Variation of specific SP energy as a function of distance from the weld fusion line=66,81,1

Fig. 4-18. Variation of specific SP energy as a function of test temperature. (a) base,(b) coarse grained,(c) fine grained,(d) intercritical,(e) subcritical heat affected zone=67,82,3

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