[그림 1-1] 촉매연소와 화염연소의 비교=2,29,1

[그림 3-1-1] Upper panel:Pd-PdO 구조변화 모델 (Farauto et at.) Lowe. panel:(a) Pd metal and (b) PdO=12,39,1

[그림 3-1-2] Near edge spectra of X-ray absorption at the Pd K edge for the Pd／La-Al₂O₃as a function of heating temperature in ambient from the bottom to top=13,40,1

[그림 3-1-3] (a) 팔라듐 산화물의 원자구조,(b) 팔라듐 촉매의 가역적 구조변화 모델=14,41,1

[그림 3-1-4] 팔라듐 촉매 제조를 위한 실험개략도=16,43,1

[그림 3-1-5] Nea. edge spectra of X-ray absorption at the Pd K edge for the (a) TiO₂／Pd／La-Al₂O₃and (b) ZrO₂／Pd／La-Al₂O₃as a function of heating temperature in ambient air from the bottom to top=18,45,1

[그림 3-1-6] [a] XANES of PtPd catalyst with 0.0,0.5,1.0 and 2.0 Pt／Pd from the bottom. (b) XANES of PtPd catalyst with 1.0 Pt／Pd as a function of heating temperature from the bottom=19,46,1

[그림 3-1-7] The incorporated metal ions move to the preloaded metal catalyst and are reduced with the hydrogen adsorbed on the reduced metal catalyst,resulting in the formation of the M surface-enriched Pd particle. (a) Impregnation of M,(b) Transient st=22,49,1

[그림 3-1-8] 팔라듐 촉매의 가역적 구조변화 모델:(a) 팔라듐 촉매,(b) 지르코니아와 티타니아가 코팅된 팔라듐 촉매,(c) 백금-팔라듐 이원금속 촉매=23,50,1

[그림 3-1-9] Catalytic activi of (circle) Pd／La-Al₂O₃,(rectangular) Pt／La-Al₂O₃,and (triangle) Pt／Pd／La-Al₂O₃(Pt／Pd＝0.5). Ihe open and closed syubols indicate the increase and the decrease of the reaction temperature,respectively. The reaction=25,52,1

[그림 3-1-10] Arrehnius plot of catalytic activity of (circle) Pd／La-Al₂O₃,(rectangular) Pt／La-Al₂O₃,and (triangle) Pt／Pd／La-Al₂O₃(Pt／Pd＝0.5). The open and closed symbols indicate the increase and the decrease of the reaction temperature,respe=26,53,1

[그림 3-1-11] 팔라듐 촉매의 담체에 따른 메탄 연소활성(1% CH₄,GHSV＝48,000 h-1(이미지참조)=30,57,1

[그림 3-1-12] 팔라듐 촉매의 담체에 따른 메탄 연소반응의 Arrehnius plot (1% CH₄,GHSV＝48,000 h-1(이미지참조)=31,58,1

[그림 3-2-1] (a) Magnetoplumbite and (b) β-alumina의 결정구조=33,60,1

[그림 3-2-2] (a) Cetyltrimethylammonium chloride,(b) SE-30,(c) Triton X-100=34,61,1

[그림 3-2-3] Schemacc for the preparation of hexaaluminate using liquid crystal template=35,62,1

[그림 3-2-4] X-ray diffraction patterns of (a) γ-Al₂O₃heated at 550 ℃,(b) the Mn／LaAl₁₁O18(이미지참조) heated at 800 ℃ (c) Θ-Al₂O₃heated at 1200 ℃ and (d) the Mn／LaAl₁₁O18(이미지참조) heated at 1200 ℃. The inset shows the low angle region=39,66,1

[그림 3-2-5] 알루미나의 상전이=40,67,1

[그림 3-2-6] Dependence of the surface area of (○) the Θ-Al₂O₃,and (□) the Mn／LaAl₁₁O18(이미지참조). The both samples were heated at 1200 ℃ for 6h.=40,67,1

[그림 3-2-7] Mn／LaAl₁₁O18(이미지참조)의 주사전자현미경 사진=41,68,1

[그림 3-2-8] Arrehnius plot of methane combustion for the Mn／LaAl₁₁O18(이미지참조)=42,69,1

[그림 3-2-9] 합침법으로 제조된 15La10Mn75A1₂O₃=46,73,1

[그림 3-2-10] Scanning electron micrographs of (a) the hexaaluminate powder. heated at 1200 ℃ and (b) the monolithic honeycomb heated at 1200 ℃=47,74,1

[그림 3-2-11] (a) MnO,(b) Mn₂O₃,(c) Mn₃O₄,(d) MnO₂의 입체구조=49,76,1

[그림 3-2-12] Left panel:(a) 헥사알루미네이트 (Alkoxide 제조법,1300 ℃ 소성),헥사알루미네이트 (Alkoxide 제조법,(b) 1200 ℃,(c) 1300 ℃,(d) 1400 ℃ 소성). Right panel:(a0 MnO,(b) Mn₂O₃,(c) Mn₃O₄,(d) MnO₂=50,77,1

[그림 3-2-13] Upper panel:k³weighted XAFS 스펙트럼. Lower panel:푸리에 변환 후 전자밀도 함수=51,78,1

[그림 3-3-1] The concept of the CST combustor=54,81,1

[그림 3-3-2] 촉매연소기 설계개념도=56,83,1

[그림 3-3-3] 가스와 하니컴 촉매의 온도 측정을 위한 열전대 위치=57,84,1

[그림 3-3-4] Comparison of conversion at the outlet catalyst and the outlet combustor;fuel-air ratio:2.75 vol%,pre-heater temperature:400 ℃=59,86,1

[그림 3-3-5] Temperature distributions in the catalytic combustor as a function of mixture velocity;fuel-air ratio:2.75 vol%,pre-heater temperature 400 ℃=59,86,1

[그림 3-3-6] CO and THC emissions in the catalytic combustor as a function of mixture velocity;fuel-air ratio:2.75 vol%,pre-heater temperature 400 ℃=61,88,1

[그림 3-3-7] The temperature profiles in the catalytic combustor as a function of mixture velocity;fuel-air rato:2.75 vol%,pre-heater temperature:400 ℃ axial distance:(a0 60 mm,(b) 120 mm=62,89,1

[그림 3-3-8] The NOx emissions profiles in the catalytic combustor as a function of mixture velocity;fuel-air ratio:2.75 vol%,pre-heater temperature 400 ℃ axial distance:(a) 60 mm,(b) 120 mm=63,90,1

[그림 3-3-9] The CO and THC emissions profiles in the catalytic combustor as a function of mixture velocity;fuel-air ratio 2.75 vol%,pre-heater emperature 400 ℃ axial distance:(a) 60 mm,(b) 120 mm=64,91,1

[그림 3-3-10] Temperature distributions in the catalytic combustor as a function of pressure;fuel-air ratio:2.75 vol%,pre-heater temperature:400 ℃=65,92,1

[그림 3-3-11] The temperature profiles in the catalytic combustor as a function of pressure;fuel-air ratio:2.75 vol%,pre-heater temperature:400 ℃ axial distance:(a) 60 mm,(b) 120 mm=66,93,1

[그림 3-3-12] The NOx emissions profiles in the catalytic combustor as a function of pressure;fuel-air ratio:2.75 vol%,pre-heater temperature:400 ℃ axial distance:(a) 60 mm,(b) 120 mm=67,94,1

[그림 3-3-13] The CO and THC emissions profiles in the catalytic combustor as a function of pressure;fuel-air ratio:2.75 vol%,pre-heater temperature:400 ℃ axial distance:(a0 60 mm,(b) 120 mm=68,95,1

[그림 3-3-14] Schematic of a CST combustor using (a) monolithic ceramic honeycomb and (b) corrugated metal honeycomb. The CST combustor is composed of a catalyst bed,placed upstream,and a thermal combustor,placed downstream=72,99,1

[그림 3-3-15] (a) Computational domain for the numerical simulation of a CST combustor with an axisymmetric two-dimensional system and (b) its grid system=74,101,1

[그림 3-3-16] Temperature profiles at each inlet velocity. For this calculation,the inlet temperature and methane／air volume ratio were set at 450 ℃ and 3.08 %,respectively. (a) wall tempo.atu.e at the catalytic surface and (b) mixture temperature at th=76,103,1

[그림 3-3-17] Predicted mass fraction of methane at the channel center for various inlet velocities. Inlet conditions for the calculation were set at the same as those in Fig. 16=77,104,1

[그림 3-3-18] Mass fraction profiles for methane at (1) the catalytic surface and (2) the channel center for the case of an inlet velocity of 40.0 m／s. Other inlet conditions for the calculation were set at the sarre as those in fig. 16=77,104,1

[그림 3-3-19] Temperature profiles at each inlet temperature. for this calculation,the inlet velocity and methane／air volume ratio were set at 30.0 m／s and 3.08 %,respectively. (a) wall temperature at the catalytic surface and (b) mixture temperature at=79,106,1

[그림 3-3-20] predicted mass fraction of methane at (a) the channel center and (b) the catalytic surface for various inlet temperatures. Inlet conditions for the calculation were set at the same as those in Fig. 19=80,107,1

[그림 3-3-21] Predicted mass fraction of methane at (a) the channel center and (b) the catalytic surface for various inlet temperatures. Inlet conditions for the calculation were set at the same as those in Fig. 19=82,109,1

[그림 3-3-22] Predicted mass fraction of methane at (a) the channel conter and (b) the catalytic surface for various inlet temperatures. Inlet conditions for the calculation were set at the same as those in Fig. 19=83,110,1

[그림 3-3-23] Temperatures in the catalyst bed and thermal combustor at an inlet temperature of (a) 400 ℃,(b) 450 ℃ and (c) 500 ℃. Other inlet conditions for this calculation were set at 20.0 m／s in inlet velocity and 3.08 % in fuel／air ratio=84,111,1

[그림 3-3-24] CO distributions in the catalyst bed and thermal combustor at an inlet temperature of (a) 400 ℃,(b) 450 ℃ and (c) 500 ℃ Other inlet conditions for this calculation were set at the same as those of Fig. 23=84,111,1

[그림 3-3-25] CO profiles in the catalyst bed and thermal combustor for various inlet temperatures. Other inlet conditions for this calculation were set at the same as those in Fig. 23=85,112,1

[그림 3-3-26] CO profiles in the catalyst bed and thermal combustor for various inlet velocities. Other inlet conditions for this calculation were set at 450 ℃ in inlet temperature and 3.08 % in fuel／air ratio=88,115,1

[그림 3-3-27] CO profiles in the catalyst bed and thermal combustor for various fuel／air ratios. Other inlet conditions for this calculation were set at 20.0 m／s in inlet velocity and 450 ℃ in inlet temperature=88,115,1

[그림 3-3-28] Flame location in the CST combustor as a function of inlet conditions. Zones I and II correspond to operating condioons at which flame exists in the catalyst bed and the thermal combustor,respectively. The fuel／air ratio for this calculatio=89,116,1

[그림 3-4-1] 50만 kcal／hr 용량의 촉매연소 열교환기 설계 개념=91,118,1

[그림 3-4-2] 에나멜 코팅장치의 현장조건 (인천의 A 업체)=92,119,1

[그림 3-4-3] 필름코팅 공정 현장조건 (양산의 B 업체)=93,120,1

[그림 3-4-4] 직물코팅 장치의 현장조건 (경기도 광주의 C 업체)=93,120,1

[그림 3-4-5] 열적 완충을 이용한 촉매지지 구조물=97,124,1

[그림 3-4-6] 촉매 담지 하니컴을 장착한 후의 세라몰 틀의 모습=97,124,1

[그림 3-4-7] 50만 kcal／hr급 촉매연소 열교환기 설계 개념도=99,126,1

[그림 3-4-8] 50만 kcal／hr급 촉매 열 교환기 개념 설계도=99,126,1

[그림 3-4-9] 예열용 연소기의 설치 위치를 나타내는 모형도=101,128,1

[그림 3-4-10] Hopper와 유로관의 설계=102,129,1

[그림 3-4-11] 촉매 연소부와 열 교환부의 개념도=106,133,1

[그림 3-4-12] 50만 kcal／hr인 촉매연소 열교환기의 실제 전체 모습=106,133,1

[그림 3-4-13] 직물코팅장치의 개략도=110,137,1

[그림 3-4-14] 촉매연소 열교환기를 적용한 직물코팅공정의 개략도=110,137,1

[그림 3-4-15] 직물코팅기와 촉매 열교환기의 Correlation=111,138,1

[그림 3-4-16] 일반적인 직물코팅기에서 발생하는 폐가스 배출특성,(1) 위치에 따른 미연탄소 농도. (2) 시간에 따른 미연탄소 농도 (3m 지점에서 샘플링.)=113,140,1

[그림 3-4-17] 직물코팅기의 배출특성=113,140,1

[그림 3-4-18] 직물코팅 장치로의 적용실험=114,141,1

[그림 3-4-19] 노즐설계 (1)-농도분포=114,141,1

[그림 3-4-20] 노즐설계 (2)-속도분포=115,142,1

[그림 3-4-21] 노즐설계 (3)-농도분포 (정면)=115,142,1

[그림 3-4-22] 노즐설계 (4)-속도분포 (정면)=116,143,1

[그림 3-4-23] 자동제어 가스분사 노즐의 모습=116,143,1

[그림 3-4-24] 실험장치의 개략도=118,145,1

[그림 3-4-25] 실험순서도=118,145,1

[그림 3-4-26] 촉매 열 교환기 설계도면=119,146,1

[그림 3-4-27] 시간에 따른 각 부분의 온도분포 및 연소가스 내 미연 THC의 농도변화=119,146,1

[그림 3-4-28] 혼합기체 온도에 따른 특성(예열온도 380 ℃,당량비 0.19 ~ 0.27)=121,148,1

[그림 3-4-29] 혼합기체 유속에 따른 특성(유속 0.675 m／s,당량비 0.19 ~ 0.27)=121,148,1

[그림 3-4-30] 당량비와 온도 분포에 따른 가연범위를 나타낸 Contour=122,149,1

[그림 3-4-31] 당운전시간에 따른 (1)촉매표면온도와 예열챔버의 온도변화 (2) 촉매 표면온도분포 (최고온도／최저온도 비),(x축 큰 눈금 하나 당 5분)=123,150,1

[그림 3-4-32] 시간에 따른 촉매연소와 일반연소 장치의 생산비용 발생 추이 비교 (x축:개월,y축:원)=125,152,1

[그림 3-4-33] 적용성과=125,152,1

[그림 3-4-34] EHC Type Catalytic Combustor 개략도=128,155,1

[그림 3-4-35] Fin Tube Type의촉매연소 시스템 개략도=129,156,1

[그림 3-4-36] 열교환기 방식의 촉매 연소기 개략도=129,156,1

[그림 3-4-37] 순차식 촉매 연소 시스템의 개념도=132,159,1

[그림 3-4-38] 도미노 방식의 연쇄반응 개념＝병렬구성+직렬반응=132,159,1

[그림 3-4-39] (가) 순차식 촉매연소 시스템의 구성도 (나) 순차식 시스템 구성 (3차원)=133,160,1

[그림 3-4-40] 순차식 촉매연소 시스템의 개별 유닛의 구성도=134,161,1

[그림 3-4-41] 개별 유닛의 입체 구성도=134,161,1

[그림 3-4-42] 순차식 촉매 연소 시스템의 확장=136,163,1

[그림 3-4-43] 순차식 촉매연소 시스템의 확장-3차원 확장=138,165,1

[그림 3-4-44] (가) 촉매연소 열교환기 시스템 개념도 (나) 순차식 촉매 연소 시스템 개념도=140,167,1

[그림 3-4-45] 촉매표면에서의 유속분포 측정=141,168,1

[그림 3-4-46] 순차식 촉매연소 시스템의 실제 모습 (10만 kcal／hr급)=141,168,1

[그림 3-5-1] 다양한 판형 열교환방식의 VOC 소각장치=145,172,1

[그림 3-5-2] 이중관 열교환방식의 VOC 소각장치의 개략적 구조=147,174,1

[그림 3-5-3] 모듈형 열교환방식의 VOC 소각장치의 개략적 구조 A:판형 열교환기,B:이중관 열교환기=148,175,1

[그림 3-5-4] 장방형 이중관 열교환방식의 VOC 소각장치=150,177,1

[그림 3-5-5] 모사 VOC의 발생특성과 소각처리에 다른 농도 변화=153,180,1

[그림 3-5-6] 이동형 VOC 소각장치 시작품의 설치 전경=156,183,1