그림2.1. 기초지반 파이핑=6,30,1

그림2.2. 필댐의 제체를 통한 침투=8,32,1

그림3.1. 남강댐에서 지난 3년간의 침투수 발생양과 저수위=17,41,1

그림3.2. 소양강 댐에서의 지난 10년간의 침투수량과 저수위=17,41,1

그림3.3. 소양강 댐 우안 원지반에 발달한 것으로 추정되는 파쇄대가 전기비저항 탐사로 관측된 부분. 이 대역을 통해서 지하수가 유통될 가능성이 높으며 이는 토우 부분의 누수량계에 침투수량으로 기록될 수 있다=22,46,1

그림4.1. 소양강댐에서 측정한 중력 자료에 대한 단순 부우게 보정 그 잔차=32,56,1

그림4.2. 주변 산악지형의 지형보정에 의한 잔여 부우게 이상=33,57,1

그림4.3. 정밀 지형 효과 계산에 의한 부우게 이상=33,57,1

그림4.4. 호소의 영향을 고려하여 작성 부우게 이상=34,58,1

그림4.5. 양안 접합부의 원지반 효과를 제거한 부우게 이상도=35,59,1

그림4.6. 소양강댐 물리탐사 측선도=37,61,1

그림4.7. 댐 정상부에서 1차적으로 2004년 3월 말에 측정한 2차원 전기비저항 탐사 단면도. 중앙부의 아스콘 포장부를 피하기 위해 포장 바깥 하류사면 쪽 모서리에 전극을 설치하여 탐사를 수행하였음. 상류에서 댐을 바라봤을 때이며...=38,62,1

그림4.8. 2004년 4월에 정상부에 포장된 아스콘 중앙부를 드릴링하여 2차적으로 얻은 2차원 비저항 단면도. 수위 164m. 3월의 1차 측정과 비교하여 양단부에 약간의 비저항 변화가 있으나 전체적으로 일치하는 것으로 판단됨=39,63,1

그림4.9. 2004년 9월 2-3일 측정된 소양강 댐 정상부 비저항 단면도. 수위 180.7m=39,63,1

그림4.10. 소양강댐 공사지에 기록된 기존 암반선=41,65,1

그림4.11. 2003년 1월 1일부터 2004년 6월까지의 소양강댐 저수위 변이 양상. 2003년 12월 15일 이후 180m 이하의 수위를 유지하고 있다=42,66,1

그림4.12. 댐 정상부 및 하류 사면 비저항 단면의 3차원 도시도 II=43,67,1

그림4.13. 상류부 3차원 비저항도=44,68,1

그림4.14. 우측면부 3차원 비저항도=44,68,1

그림4.15. 우안부 기존암반 사면에 대한 전기비저항 단면도=45,69,1

그림4.16. 상류측 우안부에서 바라본 3차원 비저항 단면도=46,70,1

그림4.17. 그래디언트 방식과 절대 전위 측정에 의한 방식 간에 차이 값=47,71,1

그림4.18. 자연전위 자료의 질을 확인하기 위한 방법으로 2시간의 간격을 두고 측정한 전위 양상=47,71,1

그림4.19. 광역효과를 제거한 우안부의 자연전위 효과=48,72,1

그림4.20. 광역효과를 제거한 자연전위 이상대와 전기비저항 단면도의 동시 비교. 본 조사에서 관측한 자연전위 이상대는 이상 징후를 보이는 범위의 값과는 거리가 먼 것으로 보이며, 오히려 정상적인 차수 역할을 하고 있는 상황을 잘 반영하고 있는 것으로 보인다...=48,72,1

그림4.21. 댐 정상부 우안 초소 근처에서 발견된 외관 이상부 전경=49,73,1

그림4.22. 좌안 여수로 수문 직하부 보강 부분 전경=49,73,1

그림4.23. 댐 정상부 우안 초소 부근의 이상 균열에 대한 450㎒ 레이다 탐사 결과=50,74,1

그림4.24. 좌안 여수로 수문 직하부 콘크리트 보강부에 대한 레이다 조사 결과=50,74,1

그림4.25. 토언댐에서 수행된 전기탐사 자료의 3차원적 도시=55,79,1

그림4.26. 댐 정상부에서 수행된 쌍극자 배열 전기비저항 탐사 결과=56,80,1

그림4.27. 대상댐의 대표 단면도=57,81,1

그림4.28. 대상댐의 평면도와 시추공 위치=58,82,1

그림4.29. 대상댐에 대한 주상도와 원지반 위치도=59,83,1

그림4.30. 표준 관입 시험의 시료 채취기(Kulhawy And Mayne, 1990)=61,85,1

그림4.31. 표준 관입 시험 장비 구성 및 수행(Kulhawy And Mayne, 1990)=61,85,1

그림4.32. 깊이에 따른 관측 N값과 보정N값=68,92,1

그림4.33. 각각의 시추공에 대한 비저항값대 표준관입시험 N값의 비교. 왼쪽 열은 실제 측정된 N값이며 오른쪽은 사력질 매질에 대한 보정이 이루어진 N값(N₁)60(이미지참조)이다=70,94,2

그림4.34. 비저항값과 보정된 N값에 대한 전체적인 비교 그림. 동그라미로 구역화 된 부분이 일반적인 패턴에서 벗어난 부분이다=72,96,1

그림4.35. 탐사 대상댐 전기비저항 탐사 측선도. 댐 정상부 전 구간에 걸쳐 수행됨=74,98,1

그림4.36. ○○댐 정상부에서 수행한 전기비저항 탐사 자료의 해석 결과. 하부 20m 이하에서 강한 저비저항대가 나타나고 있다=75,99,1

그림4.37. ○○댐 3차원 모델을 위한 Case 1 모델=76,100,1

그림4.38. Case 1 모델에 대한 3차원 전기비저항 반응 및 이의 2차원 역산 결과=76,100,1

그림4.39. 저수부가 물로 가득 차 있는 경우의 모델(Case 2)=78,102,1

그림4.40. 저수부의 물이 꽉 차 있을 경우의 3차원 모델 결과 및 이에 대한 2차원 역산 해석 결과(Case 2)=78,102,1

그림4.41. 담수가 되어 있지 않은 경우 CFRD 댐에 대한 3차원 반응 및 2차원 역산 결과. 그림 5의 모식도에서 댐체 최상부의 비저항은 하부와 동일하게 1,000 Ohm-m로 하였으며, 담수가 되지 않았으므로 댐체를 제외하곤 모두 공기중의 비저항 조건으로 가정함=79,103,1

그림4.42. Case 1 모델에 대한 Pole-Pole 배열 반응=80,104,1

그림4.43. Case 3. 중심코아형 댐의 반응 분석을 위한 3차원 모델=81,105,1

그림4.44. Case 3. 중심코아 형 댐에 대한 3차원 반응 효과 및 이의 2차원 역산 결과=81,105,1

그림4.45. Case 4. 손상된 중심코아형 댐의 3차원 전기비저항 반응 분석을 위한 모델구조=82,106,1

그림4.46. Case 4. 중심 코아형 석괴 댐에서 코아 일부에(x＝100-115, y＝10-20) 과도 침투수에 의한 저비저항대가 존재할 경우의 3차원 전기비저항 반응 및 이의 2차원 역산 결과=82,106,1

그림4.47. Case 5. Case 4와 유사하지만 손상 코아부의 깊이가 20-30m 사이로 유지될 때=83,107,1

그림4.48. CFRD 댐의 손상부가 깊이 5-15m사이에서 발생할 경우의 3차원 반응 및 2차원 역산 결과=84,108,1

그림4.49. CFRD 댐에서 상부 10m의 비저항:300 Ohm-m,10-20m 비저항 1,000 Ohm-m, 하부의 댐체가 포화되어 있을 경우 반응 및 2차원 역산=85,109,1

그림4.50. 댐 정상부 직하부터 하부 20m까지의 비저항이 300 Ohm-m 이며, 그 이하의 댐체가 포화되어 있을 경우의 비저항 분포와 2차원 역산=86,110,1

그림4.51. 천부 0-20m 사이의 비저항이 100 Ohm-m 이며, 그 하부의 댐체가 포화되어 있을 경우의 비저항 반응. 금번 탐사 대상의 ○○댐의 탐사 결과와 가장 잘 일치하는 양상을 보이고 있슴=87,111,1

그림4.52. 댐체의 비저항이 모두 100 Ohm-m로 유지될 경우=88,112,1

그림4.53. 댐체의 하부에 고비저항을 적용할 경우 저수부의 영향을 받지 않게 되며 ○○댐의 사례와 부합하지 않는 것으로 보임=89,113,1

그림4.54. 탐사가 수행된 콘크리트 형식 대상 댐의 평면도와 측선도. 전기탐사 측선 1번부터 21번에 해당하는 위치가 표현됨=90,114,1

그림4.55. 콘크리트 대상 댐의 우안 접합부에서 수행한 2차원 전기비저항 탐사의 결과와 그에 대한 역산 해석 단면=91,115,1

그림5.1. 임의의 측선 혹은 시추공에 대한 온도를 측정하는 방법에 대한 도시. (a)재래의 방법으로 연속적인 기록과 관리가 불편. (b)새로 개발된 방법으로 모니터링이 가능하며 단선에 센서를 설치하므로써, 비교적 얇은 공이나 트렌치에 대해 설치가 용이=96,120,1

그림5.2. 온도센서를 활용한 침투현상을 평가하기 위한 실내시험 모형=97,121,1

그림5.3. 흐르는 물을 달리하였을 경우의 온도 변이 양상=98,122,1

그림5.4. 선암댐 평면도. 전기비저항 탐사가 수행된 측선이 함께 도시되었음=99,123,1

그림5.5. 선암댐 마루에서 수행한 전기비저항 탐사 결과의 2차원 역산 해석 결과. 전극간 간격은 8m이며, 총 31개의 전극을 설치하였다=100,124,1

그림5.6. 선암댐의 중앙 소단부에서 수행한 쌍극자 배열 전기비저항 탐사 결과 및 그의 2차원 역산 해석결과. 전극 간격은 10m이며 총 21개의 전극을 이용하여 탐사 수행=101,125,1

그림5.7. 그림 2와 같은 댐 소단부 측선의 1번부터 21 번 전극까지에 대한 베너 배열(Wenner Array)에 의한 비저항 단면과 2차원 역산 해석 결과. 쌍극자 배열에 비해 보다 부드러운 양상을 보이고 있으나, 수평 해상도는 떨어지는 것으로 보인다=102,126,1

그림5.8. 댐체 최하단의 소단부에서 수행한 쌍극자 배열 전기비저항 탐사 결과 및 그의 2차원 역산 해석 결과. 전극 간격은 8m이며 총 21개의 전극을 이용하여 측정=103,127,1

그림5.9. 댐 토우부 아래쪽 약 10 미터 떨어진 측선에 수행한 전기비저항 탐사 결과 및 그의 2차원 역산 해석 결과. 온도센서 모니터링이 이루어지고 있는 측선과 동일한 선상에서 측정됨. 전극간격은 7m이며 총 11개의 전극이 측정에 이용됨=104,128,1

그림5.10. 좌안부에서 살펴본 선암댐의 전기비저항 탐사 역산 해석자료에 대한 3차원 도시=105,129,1

그림5.11. 우안부 위쪽에서 살펴본 선암댐의 전기비저항 탐사 역산 해석자료에 대한 3차원 도시=106,130,1

그림5.12. 우안부에서 살펴본 선암댐의 전기비저항 탐사 역산 해석자료에 대한 3차원 도시=106,130,1

그림5.13. 저수부에서 발생할 수 있는 각종 오염 현상=107,131,1

그림5.14. 온도센서 모니터링 대상댐인 울산 소재의 선암댐=108,132,1

그림5.15. 기존의 온도 측정에 쓰이던 방식과 금번 연구에 세계 최초로 도입한 다채널 연속 측정 모니터링 장치의 비교=108,132,1

그림5.16. 측정에 사용된 온도센서 케이블의 종류=109,133,1

그림5.17. 선암댐 내에서 온도센서 모니터링이 수행된 위치=111,135,1

그림5.18. TEST 1에 사용된 케이블과 센서 번호 및 시스템 설치 전경=111,135,1

그림5.19. Cable01에서 2일간 20분 간격으로 측정된 결과=111,135,1

그림5.20. Cable02에서 측정된 결과=112,136,1

그림5.21. TEST 2에서 사용된 케이블과 센서 위치별 센서번호, 시스템의 설치 모습=113,137,1

그림5.22. 댐 사면에서 Cable01을 이용하여 4시간 동안 측정한 결과=114,138,1

그림5.23. Cable01의 데이터를 센서 번호별로 도시한 결과=114,138,1

그림5.24. TEST3의 위치에 대한 시추공 위치와 사용된 케이블, 그리고 센서 위치=115,139,1

그림5.25. 시추공 S1에서 수행된 온도 측정 결과=116,140,1

그림5.26. 시추공 S3에서 수행된 온도 측정 결과=116,140,1

그림5.27. 시추공 S1과 S3에서 얻어진 온도값을 비교를 위해 맞춤=117,141,1

그림5.28. 그라우팅 현장에서의 시험 예=117,141,1

그림5.29. 그라우팅 현장에서 수행된 온도 센서 관측 결과=118,142,1

그림5.30. 댐에서 침윤선 및 과도 침투 영역을 탐지하기 위해 효율적인 온도센서 모니터링 방안=120,144,1

그럼5.31. 선암댐 토우부에서 온도센서 모니터링을 수행하기 위한 설치 위치도 및 설치 광경=121,145,1

그림5.32. 24일간 34개의 온도센서에 기록된 모든 관측값=122,146,1

그림5.33. 센서번호 8, 24, 32번에 대한 관측자료=122,146,1

그림5.34. 센서번호 33, 34번에 대한 관측자료=123,147,1

그림5.35. 센서번호 34, 35, 36번에 대한 관측자료=123,147,1

그림5.36. 센서번호 36, 37, 38, 39번에 대한 관측자료=124,148,1

그림5.37. 외부에 설치되어 상온효과가 반영된 41번 센서=124,148,1

그림5.38. 센서번호 35, 36에 대한 관측결과=125,149,1

그림5.39. 기울기 관찰을 위한 전구간 관측자료=125,149,1

그림5.40. 온도센서의 온도 변화를 시간의 흐름에 따라 표현한 것=126,150,1

그림5.41. 온도변화를 보다 자세히 살피기 위해 확대한 그림=127,151,1

그림5.42. 온도가 변하는 속도를 도시한 기울기 도표=127,151,1

그림6.1. 시뮬레이션을 위한 안계댐의 노드와 요소 및 수리 물성치에 의한 영역화의 도시와 경계조건=132,156,1

그림6.2. 안계댐의 수치 모의 결과(코어의 수평수리전도도＝0.105m／day, 코어의 수직수리전도도＝0.0105 m／day)=133,157,1

그림6.3. 안계댐의 수치 모의 결과(코어의 수평 수리 전도도＝0.0105 m／day, 코어의 수직 수리 전도도＝0.00105 m／day)=134,158,1

그림6.4. 안계댐의 수치 모의 결과(코어의 수평 수리 전도도＝1.05 m／day, 코어의 수직 수리 전도도＝0.105 m／day)=135,159,1

그림6.5. 안계댐의 수치 모의 결과(코어의 수평 수리 전도도＝1.05 m／day, 코어의 수직 수리 전도도＝0.105 m／day)=136,160,1

그림6.6. 안계댐의 수치 모의 결과(코어의 수평 수리 전도도＝0.0105 m／day, 코어의 수직 수리 전도도＝0.00105 m／day)=137,161,1

그림6.7. 안계댐의 수치 모의 결과(코어의 수평 수리 전도도＝1.05 m／day, 코어의 수직 수리 전도도＝0.105 m／day)=137,161,1

그림6.8. 안계댐의 수치 모의 결과(코어의 수평 수리 전도도＝0.105 m／day, 코어의 수직 수리 전도도＝0.0105 m／day)=139,163,1

그림6.9. 안계댐의 수치 모의 결과(코어의 수평 수리 전도도＝0.0105m／day, 코어의 수직 수리 전도도＝0.00105 m／day)=140,164,1

그림6.10. 안계댐의 수치 모의 결과(코어의 수평 수리 전도도＝1.05 m／day, 코어의 수직 수리 전도도＝0.105 m／day)=141,165,1

그림6.11. 시뮬레이션을 위한 운문댐의 노드와 요소 및 수리 물성치에 의한 영역화의 도시와 경계조건=142,166,1

그림6.12. 운문댐 모델링을 위한 총 노드수는 364, 요소는 626, 순수한 물의 밀도는 998㎏／㎥ 이다=142,166,1

그림6.13. 수위가 50.0m일 때 w1 Case 모델링 결과=143,167,1

그림6.14. 수위가 50.0m일 때 w2 Case 모델링 결과=144,168,1

그림6.15. 수위가 50.0m일 때 w3 Case 모델링 결과=145,169,1

그림6.16. 수위가 21.0m일 때 w1 Case 모델링 결과=146,170,1

그림6.17. 수위가 21.0m일 때 w2 Case 모델링 결과=146,170,1

그림6.18. 수위가 21.0m일 때 w3 Case 모델링 결과=147,171,1

그림6.19. 수위가 42.0m일 때 w1 Case 모델링 결과=148,172,1

그림6.20. 수위가 42.0m일 때 w2 Case 모델링 결과=148,172,1

그림6.21. 수위가 42.0m일 때 w3 Case 모델링 결과=149,173,1

그림7.1. 후방향 침식 파이핑.(A) 개시 : 하류사면 쪽에서 누수가 방출되고 후방향 침식이 시작됨(B) 지속 : 침식의 지속(C) 파이프를 형성하는 후방향 침식의 진행(D) 개구부 발생／붕괴 : 개구부 발생 메커니즘 형성=154,178,1

그림7.2. 취약부 집중 누수 파이핑(A) 개시 : 취약부에 집중된 누수 발생 및 침식 개시(B) 지속 : 침식의 지속(C) 진행 : 침식에 의한 구멍이 확대되어 파이프 형성(D) 개구부 발생／붕괴=154,178,1

그림7.3. 코아부의 크랙이나 수압할렬 형성에 대한 트리 다이아그램=156,180,1

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그림4.7. 댐 정상부에서 1차적으로 2004년 3월 말에 측정한 2차원 전기비저항 탐사 단면도. 중앙부의 아스콘 포장부를 피하기 위해 포장 바깥 하류사면 쪽 모서리에 전극을 설치하여 탐사를 수행하였음. 상류에서 댐을 바라봤을 때이며...=38,62,1

그림4.8. 2004년 4월에 정상부에 포장된 아스콘 중앙부를 드릴링하여 2차적으로 얻은 2차원 비저항 단면도. 수위 164m. 3월의 1차 측정과 비교하여 양단부에 약간의 비저항 변화가 있으나 전체적으로 일치하는 것으로 판단됨=39,63,1

그림4.9. 2004년 9월 2-3일 측정된 소양강 댐 정상부 비저항 단면도. 수위 180.7m=39,63,1

그림4.15. 우안부 기존암반 사면에 대한 전기비저항 단면도=45,69,1

그림4.16. 상류측 우안부에서 바라본 3차원 비저항 단면도=46,70,1

그림4.19. 광역효과를 제거한 우안부의 자연전위 효과=48,72,1

그림4.20. 광역효과를 제거한 자연전위 이상대와 전기비저항 단면도의 동시 비교. 본 조사에서 관측한 자연전위 이상대는 이상 징후를 보이는 범위의 값과는 거리가 먼 것으로 보이며, 오히려 정상적인 차수 역할을 하고 있는 상황을 잘 반영하고 있는 것으로 보인다...=48,72,1

그림4.25. 토언댐에서 수행된 전기탐사 자료의 3차원적 도시=55,79,1

그림4.36. ○○댐 정상부에서 수행한 전기비저항 탐사 자료의 해석 결과. 하부 20m 이하에서 강한 저비저항대가 나타나고 있다=75,99,1

그림4.38. Case 1 모델에 대한 3차원 전기비저항 반응 및 이의 2차원 역산 결과=76,100,1

그림4.44. Case 3. 중심코아 형 댐에 대한 3차원 반응 효과 및 이의 2차원 역산 결과=81,105,1

그림4.46. Case 4. 중심 코아형 석괴 댐에서 코아 일부에(x＝100-115, y＝10-20) 과도 침투수에 의한 저비저항대가 존재할 경우의 3차원 전기비저항 반응 및 이의 2차원 역산 결과=82,106,1

그림4.51. 천부 0-20m 사이의 비저항이 100 Ohm-m 이며, 그 하부의 댐체가 포화되어 있을 경우의 비저항 반응. 금번 탐사 대상의 ○○댐의 탐사 결과와 가장 잘 일치하는 양상을 보이고 있슴=87,111,1

그림4.52. 댐체의 비저항이 모두 100 Ohm-m로 유지될 경우=88,112,1

그림5.11. 우안부 위쪽에서 살펴본 선암댐의 전기비저항 탐사 역산 해석자료에 대한 3차원 도시=106,130,1

그림5.12. 우안부에서 살펴본 선암댐의 전기비저항 탐사 역산 해석자료에 대한 3차원 도시=106,130,1

그림5.17. 선암댐 내에서 온도센서 모니터링이 수행된 위치=111,135,1

그림5.18. TEST 1에 사용된 케이블과 센서 번호 및 시스템 설치 전경=111,135,1

그림5.19. Cable01에서 2일간 20분 간격으로 측정된 결과=111,135,1

그림5.25. 시추공 S1에서 수행된 온도 측정 결과=116,140,1

그림5.26. 시추공 S3에서 수행된 온도 측정 결과=116,140,1

그림5.41. 온도변화를 보다 자세히 살피기 위해 확대한 그림=127,151,1