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목차

[표제지 등]=0,1,2

제출문=0,3,1

요약문=i,4,8

목차=ix,12,4

그림목차=xiii,16,8

표목차=xxi,24,2

제1장 서론=1,26,2

제2장 NaClO₂를 이용한 SO₂ㆍNOx 동시제거 실험=3,28,1

제1절 서론=3,28,1

제2절 이론적 고찰=4,29,1

1. Chlorine Dioxidc(ClO₂) 발생=4,29,1

2. SO₂흡수 메커니즘=4,29,2

3. NOx 흡수 메커니즘=5,30,3

제3절 NaClO₂분해반응기구 및 소비속도=8,33,7

제4절 실험 장치 및 방법=14,39,5

제5절 실험 결과 및 고찰=19,44,1

1. 기포 반응기에서 운전 실험=19,44,2

2. 반응 후 이온과 이차오염물 특성=20,45,4

제6절 결론=24,49,1

(참고문헌)=25,50,1

제3장 NaClO₃를 이용한 SO₂ㆍNOx 동시제거 특성 실험=26,51,1

제1절 서론=26,51,1

제2절 염소산나트륨을 이용한 이산화염소 제조=26,51,1

1. 이산화염소 제조 방법=26,51,3

2. 제조장치 및 실험방법=28,53,2

3. 실험결과 및 고찰=29,54,10

4. 결론=38,63,2

제3절 이염소산을 이용한 SOxㆍNOx 동시제거 실험=39,64,1

1. 실험장치 및 방법=39,64,2

2. 실험결과 및 고찰=40,65,13

제4절 결론=53,78,1

제4장 벤치규모 SDA 탈황장치를 이용한 동시제거 실험=54,79,1

제1절 서론=54,79,1

제2절 실험장치 및 실험 방법=54,79,9

제3절 실험 결과 및 고찰=63,88,7

제4절 이염소산 가스를 이용한 동시제거 실험=70,95,1

1. 실험 장치 및 방법=70,95,4

2. 실험 결과 및 고찰=73,98,6

3. 결론=79,104,1

제5장 벤치규모 습식 배연탈황장치를 이용한 동시제거 실험=80,105,1

제1절 NaClO₂를 이용한 동시제거=80,105,1

1. 실험 장치 및 방법=80,105,10

2. 실험결과 및 고찰=90,115,11

3. 결론=100,125,2

제2절 NaClO₃를 이용한 동시제거=102,127,1

1. 실험 장치 및 방법=102,127,2

2. 실험 결과 및 고찰=103,128,11

3. 결론=113,138,2

제6장 산업용 보일러 실증 실험=115,140,1

제1절 실험장치=115,140,1

1. 구성=115,140,10

2. 반응장치 제작=125,150,7

제2절 실험 방법=131,156,1

1. 보일러 가동=131,156,1

2. 실험 과정=131,156,3

3. 시료=134,159,2

4. 예비 실험=135,160,3

제3절 실험 결과 및 고찰=137,162,1

1. 운전 조건=137,162,2

2. 실험 결과 및 고찰=139,164,12

(참고문헌)=151,176,1

제7장 ACF를 이용한 NO 산화 및 환원반응=152,177,1

제1절 서론=152,177,2

제2절 활성탄소섬유를 이용한 NO의 산화=154,179,1

1. 실험방법=154,179,2

2. 실험결과=156,181,7

3. NO 산화 반응 실험 결론=162,187,2

제3절 활성탄소섬유를 이용한 NO₂의 흡착=163,188,1

1. 실험장치 및 방법=163,188,3

2. 결과 및 고찰=165,190,8

3. NO₂흡착 반응 실험 결론=172,197,2

제4절 Bench 규모에서 ACF를 이용한 NO 산화=174,199,1

1. 실험장치 및 방법=174,199,2

2. 결과 및 토의=175,200,9

3. Bench 규모에서 ACF를 이용한 NO 산화 반응 결론=183,208,1

제5절 Pilot 규모 SDA 장치에서 ACF를 이용한 NO 산화=184,209,3

제6절 ACF를 이용한 NO의 산화, 환원 반응 결론=187,212,2

(참고문헌)=189,214,2

제8장 활성탄소섬유 및 활성탄을 이용한 NO 산화용 성형체 제조=191,216,1

제1절 서론=191,216,2

제2절 실험=192,217,1

1. 탄소질 촉매의 NO 산화 및 환원반응=192,217,2

2. 적정 Binder의 선정 및 물성변화 조사=193,218,1

3. ACF 성형체 제조에 의한 고밀도화=194,219,1

4. 시판 응용제품 분석=194,219,1

5. Paper Substrate 및 Resin을 이용한 Honeycomb 성형체 제조=195,220,1

6, ACF를 분산한 Resin을 이용한 Honeycomb 성형체 제조=195,220,2

7. 금속복합화 ACF에 의한 탈질실험=196,221,1

제3절 결과 및 고찰=196,221,1

1. 탄소질 촉매의 NO 산화반응=196,221,7

2. 적정 Binder 선정 및 물성변화 조사=202,227,3

3. ACF 성형체 제조=204,229,4

4. 시판의 Honeycomb 제품 분석=207,232,2

5. Paper Substrate 및 Resin을 이용한 Honeycomb 성형체 제조=208,233,5

6. ACF를 분산한 Resin을 이용한 Honeycomb 성형체 제조=212,237,4

7. 수분함량변화에 따른 NO의 산화=215,240,6

8. ACF 성형체의 NO 제거실험=220,245,9

9. 금속원소의 복합화에 의한 NOx 제거=228,253,8

10. 성형체 제조 및 CO₂ 활성화=236,261,3

제4절 결론=239,264,1

(참고문헌)=240,265,1

제9장 결론 및 향후 활용 계획=241,266,6

부록:논문 발표 및 특허 출원 현황=247,272,4

서지정보양식=251,276,1

그림목차

(Fig. 2-1) A Schematic Diagram Experimental System=9,34,1

(Fig. 2-2) Decrease In Chlorite Concentration With Time At Different pH=10,35,1

(Fig. 2-3) First Order Dependence Of Chlorite Concentration At Different pH=10,35,1

(Fig. 2-4) Effect Of pH On The Reaction Kinetics At 308K=12,37,1

(Fig. 2-5) First Order Dependence Of Acid Concentration At 308K=12,37,1

(Fig. 2-6) Effect Of Temperature On The Reaction Kinetics At Fixed pH Of 2.0=13,38,1

(Fig. 2-7) Arrehenius Plot Of The Rate Constants=13,38,1

(Fig. 2-8) Schematic Diagram Of Experimental Apparatus=15,40,1

(Fig. 2-9) Variation Of SO₂/NOx With Without pH Control=21,46,1

(Fig. 2-10) Effect On SO₂/NOx Removal With Without pH Control=22,47,1

(Fig. 2-11) Characteristic Of The ClO₂With Time=22,47,1

(Fig. 2-12) The Relation Between Calculation NO₃(-)And Experimentation NO₂(-) With Injection Of NaClO₂(이미지 참조)=23,48,1

(Fig. 2-13) Evolved NO₂(-)With Continuous Injection Of NaClO₂(이미지 참조)=23,48,1

(Fig. 3-1) A Schematic Diagram Of Experimental System=30,55,1

(Fig. 3-2) Decrease In Sodium Chlorite Concentration With Time=32,57,1

(Fig. 3-3) First Order Dependence Of Sodium Chlorate Concentration=33,58,1

(Fig. 3-4) Decrease In Sodium Chlorite Concentration With Time=33,58,1

(Fig. 3-5) Second Oeder Dependence Of Sodium Chloride Concentration=34,59,1

(Fig. 3-6) Order With Respect To Acid Concentration At Low Chlorate/Chloride Ratio=34,59,1

(Fig. 3-7) Order With Respect To Acid Concentration At High Chlorate/Chloride Ratio=35,60,1

(Fig. 3-8) Arrehnius Plot=36,61,1

(Fig. 3-9) Comparison Of Experimental And Calculated Data=37,62,1

(Fig. 3-10) Comparison Of Experimental And Calculated Data=37,62,1

(Fig. 3-11) SO₂Removal Efficiency At ClO₂Feeding And On-Feeding=41,66,1

(Fig. 3-12) NOx Removal Efficiency At ClO₂Feeding And On-Feeding=42,67,1

(Fig. 3-13) Accumulated Input Chlorine Dioxide With Time=43,68,1

(Fig. 3-14) Removal Efficiency Of SO₂& NOx With Time=43,68,1

(Fig. 3-15) Removal Efficiency Of NOx On The Various ClO₂Feeding Rate=45,70,1

(Fig. 3-16) Output Concentration Of NOx On The Various ClO₂Feeding Rate=45,70,1

(Fig. 3-17) Variation In Ion Concentration On Reaction Solution With Time=47,72,1

(Fig. 3-18) NOx Removal Efficiency At Forced Air=47,72,1

(Fig. 3-19) NO Removal Efficiency At Inlet NO Concentration=48,73,1

(Fig. 3-20) NOx Removal Efficiency At pH And NaCl Feeding Rate=49,74,1

(Fig. 3-21) Variation In Non-Reacted ClO₂Concentration With Time=51,76,1

(Fig. 3-22) Utilization Of Chlorine Dioxide With Time=51,76,1

(Fig. 3-23) Variation In Ion Concentration On Reaction Solution With Time=52,77,1

(Fig. 3-24) Variation In Ion Concentration On Reaction Solution With pH=52,77,1

(Fig. 4-1) Schematic Diagram Of SDA Bench Scale System=55,80,1

(Fig. 4-2) Photogragh Of SDA Bench Scale System=57,82,1

(Fig. 4-3) Gas Analyzing System=62,87,1

(Fig. 4-4) Photogragh Of Oil-Fired Steam Boiler For Flue Gas Supply And Humidification=62,87,1

(Fig. 4-5) Photogragh Of Two-Fluid Nozzle=62,87,1

(Fig. 4-6) Approach Temperature Sensor=62,87,1

(Fig. 4-7) The Effect Of NaClO₂Supplying Rate On SOx/NOx Removal Effciency=64,89,1

(Fig. 4-8) The Effect Of NaClO₂Supplying Rate On SOx/NOx Removal Effciency=66,91,1

(Fig. 4-9) The Effect Of NaClO₂Supplying Rate On SOx/NOx Removal Effciency=67,92,1

(Fig. 4-10) The Effect Of NaClO₂Supplying Rate(a) And Inlet SO₂Concentration On SOx/NOx Removal Effciency(NOx＝350ppm)(b)=68,93,1

(Fig. 4-11) The Effect Of NaClO₂Supplying Rate(a) And Inlet SO₂Concentration On NOx Removal Effciency(NOx＝350ppm)(b)=69,94,1

(Fig. 4-12) A Schematic Diagram Of ClO₂Generator Based On Chlorate Chloride Process=71,96,1

(Fig. 4-13) Diagram Of ClO₂Generator=71,96,1

(Fig. 4-14) Picture Of ClO₂Generator Before Adding NaCl Solution=72,97,1

(Fig. 4-15) Picture Of ClO₂Generator After Adding NaCl Solution=72,97,1

(Fig. 4-16) Removal Efficiency Of SO₂And NOx Accoeding To The Injection Point Of ClO₂=74,99,1

(Fig. 4-17) Effect Of ClO₂ Injection Point On NO₂Removal Efficiency And Ratio Of Outlet NO₂And Inlet NO Concentration=74,99,1

(Fig. 4-18) Effect Of Inlet NO Concentration On NO And NOx Removal Efficiency=75,100,1

(Fig. 4-19) Effect Of Inlet NO Concentration On NO₂Remaval Efficiency And Ratio Of Outlet NO₂And Inlet NO Concentration=75,100,1

(Fig. 4-20) Effect Of Inlet NO Concentration On Stoichiometric Ratio Of NaClO₃And NOx=77,102,1

(Fig. 4-21) Effect Of Inlet SO₂Concentration On SO₂And NOx Removal Efficiency=77,102,1

(Fig. 4-22) Effect Of ClO₂Feeding Rate On SO₂And NOx Removal Efficiency=78,103,1

(Fig. 4-23) Effect Of ClO₂Feeding Rate On NO₂Removal Efficiency And Ratio Of Outlet NO₂And Inlet NO Concentration=78,103,1

(Fig. 5-1) Schematic Diagram Of Experimental Apparatus=81,106,1

(Fig. 5-2) Side And Ground Plan Of Bench Scale Wet De-SOx / De-NOx=86,111,1

(Fig. 5-3) Absorber Column And Inlet Flue Gas Zone=86,111,1

(Fig. 5-4) Absorber Bottom EHT(Effluent Hold-Up Tank)=87,112,1

(Fig. 5-5) Limestone Slurry And Reactant Supplying Tank=87,112,1

(Fig. 5-6) Photogragh Of Bench Scale Experimental Apparatus For Bench Scale Wet De-SOx/De-NOx=88,113,1

(Fig. 5-7) Photogragh Of Inlet Flue Gas Zone Among Absorber=89,114,1

(Fig. 5-8) Photogragh Of Absorber (Column Connection System)=89,114,1

(Fig. 5-9) Effect Of NaClO₂Feeing Rate And L/G Latio On SO₂Removal Efficiency=92,117,1

(Fig. 5-10) Effect Of NaClO₂Feeing Rate And L/G Latio On NO & NOx Removal Efficiency=93,118,1

(Fig. 5-11) Effect Of And L/G Latio On Gas Output Concentration=93,118,1

(Fig. 5-12) Effect Of pH On SO₂Removal Efficiency=95,120,1

(Fig. 5-13) Effect Of pH On NOx Removal Efficiency=95,120,1

(Fig. 5-14) Effect Of pH And NaClO₂Feeding On SO₂ Removal Efficiency=96,121,1

(Fig. 5-15) Effect Of pH And NaClO₂Feeding On NO Removal Efficiency=96,121,1

(Fig. 5-16) Effect Of Inlet NO Conc. And NaClO₂Feeding On NO Removal Efficiency=98,123,1

(Fig. 5-17) Effect Of Inlet NO Conc. And NaClO₂Feeding On NO & NOx Removal Efficiency=98,123,1

(Fig. 5-18) Effect Of Inlet SO₂Conc. And NaClO₂Feeding On SO₂ Removal Efficiency=99,124,1

(Fig. 5-19) Effect Of Inlet SO₂Conc. And NaClO₂Feeding On NO Removal Efficiency=99,124,1

(Fig. 5-20) Effect Of Inlet SO₂Conc. And NaClO₂Feeding On NOx Removal Efficiency=100,125,1

(Fig. 5-21) Effect Of ClO₂Injection Point On SO₂Removal Efficiency=104,129,1

(Fig. 5-22) Effect Of ClO₂Injection Point On SO₂Absorption Rate=104,129,1

(Fig. 5-23) Effect Of ClO₂Injection Point On NO Removal Efficiency=106,131,1

(Fig. 5-24) Effect Of ClO₂Injection Point On NO Removal Efficiency=106,131,1

(Fig. 5-25) Effect Of ClO₂Injection Point On NOx Removal Efficiency=107,132,1

(Fig. 5-26) Effect Of ClO₂Injection Point On NO₂Removal Efficiency=107,132,1

(Fig. 5-27) Effect Of Inlet NO Concentration On SO₂Removal Efficiency=109,134,1

(Fig. 5-28) Effect Of Inlet NO Concentration On NO Removal Efficiency=109,134,1

(Fig. 5-29) Effect Of pH And Injection Point On NO Removal Efficiency=110,135,1

(Fig. 5-30) Effect Of pH And Injection Point On NO₂Removal Efficiency=110,135,1

(Fig. 5-31) Effect Of Inlet ClO₂Feeding Rate On Gas Removal Efficiency=111,136,1

(Fig. 5-32) Effect Of ClO₂Gas Injection Point On NOx Removal Efficiency=111,136,1

(Fig. 5-33) Effect Of Gas Flow Rate On Gas Removal Efficiency=112,137,1

(Fig. 5-34) Effect Of Gas Flow Rate On NO₂Removal Efficiency And Ratio Of Outlet NO₂And Inlet NO Concentration=113,138,1

(Fig. 6-1) SO₂/NOx 동시처리기술 산업용 보일러 실증 실험장치 개략도=116,141,1

(Fig. 6-2) 3ton/hr 산업용 스팀보일러 운전 모습=117,142,1

(Fig. 6-3) Phase Diagram For Horizontal Pneumatic Transport=121,146,1

(Fig. 6-4) 그래프를 이용한 도약속도의 결정=121,146,1

(Fig. 6-5) 산업용 보일러 실증실험장치 전체 설계도 및 배치도=124,149,1

(Fig. 6-6) 설치 완료된 산업용 보일러 실증실험장치 모습=125,150,1

(Fig. 6-7) Bag Filter의 구조 및 배치도면=127,152,1

(Fig. 6-8) 가스분석 및 Calibration System=128,153,1

(Fig. 6-9) Gas Sampling Port와 Thermocouple=130,155,1

(Fig. 6-10) Data Acquisition System=130,155,1

(Fig. 6-11) Data Acquisition System을 이용한 운전 Monitoring 장면=131,156,1

(Fig. 6-12) 산화제 노즐이 설치된 실험장치의 주반응영역=133,158,1

(Fig. 6-13) 알칼리 반응제 저장 Hopper 및 산화제 저장 Tank=133,158,1

(Fig. 6-14) Ca(OH)₂에 대한 Screw Feeder 교정 선도=137,162,1

(Fig. 6-15) Effect Of Ca(OH)₂Feeding Rate On SO₂Removal Efficiency=140,165,1

(Fig. 6-16) Effect Of Ca/S Molar Ratio On SO₂Removal Efficiency=140,165,1

(Fig. 6-17) Effect Of SO₂Concentration On SO₂Removal Efficiency=141,166,1

(Fig. 6-18) Effect Of SO₂Concentration On No/NOx Removal Efficiency=141,166,1

(Fig. 6-19) Effect Of Na₂/S Molar Ratio On SO₂Removal Efficiency=142,167,1

(Fig. 6-20) Effect Of Na₂/S Molar Ratio On No/NOx Removal Efficiency=142,167,1

(Fig. 6-21) Effect Of Oxidant Molar Ratio On NO Removal Efficiency=144,169,1

(Fig. 6-22) Effect Of SO₂Concentration On SO₂Removal Efficiency=144,169,1

(Fig. 6-23) Effect Of SO₂Concentration On No/NOx Removal Efficiency=145,170,1

(Fig. 6-24) Effect Of NO Concentration On SO₂Removal Efficiency=145,170,1

(Fig. 6-25) Effect Of NO Concentration On No/NOx Removal Efficiency=146,171,1

(Fig. 6-26) Effect Of NO Concentration On NO₂Conversion=146,171,1

(Fig. 6-27) Effect Of NO Concentration On NO₂Conversion=147,172,1

(Fig. 6-28) Effect Of NO Concentration On NO₂Conversion=148,173,1

(Fig. 6-29) Effect Of SO₂Concentration On NO₂Conversion=148,173,1

(Fig. 6-30) Effect Of NO Concentration=149,174,1

(Fig. 6-31) Effect Of SO₂Concentration On NaClO₂Feed=150,175,1

(Fig. 7-1) Schematic Illustration Of The Pore Structure Granular Active Cabon And ACF=152,177,1

(Fig. 7-2) DeSOx Mechanisms Over ACF=153,178,1

(Fig. 7-3) ACF를 이용한 동시 탈황, 탈질=153,178,1

(Fig. 7-4) Schematic Diagram Of NO Oxidation Experimental Apparatus=155,180,1

(Fig. 7-5) Profiles Of Adsorption And Oxidation Of NO Over OG20A-H1100 At Various Contact Times=157,182,1

(Fig. 7-6) Profiles Of Adsorption Of NO Over OG20A-H1100 At Various Oxygen Concentrains=158,183,1

(Fig. 7-7) Profiles Of Adsorption Of NO Over OG20A-H1100 At Various NO Concentrains=159,184,1

(Fig. 7-8) Reaction Orders Of NO And O₂In NO₂Formation Reaction=160,185,1

(Fig. 7-9) Sampling Points For TPD=161,186,1

(Fig. 7-10) TPD Spectra Of NO And NO₂After Adsorption Of NO + O₂=161,186,1

(Fig. 7-11) Various Treatment Method And Characteristics Of OG20A ACF=165,190,1

(Fig. 7-12) Profiles Of Adsorption And Reduction Of NO₂Over ACF=166,191,1

(Fig. 7-13) Profiles Of Adsorption And Reduction Of NO₂Over OG20A-H1100 At Various Temperatures=167,192,1

(Fig. 7-14) Profiles Of Adsorption And Reduction Of NO₂Over OG20A-H1100 At Various NO₂And O₂Concentrations=167,192,1

(Fig. 7-15) Tda Spectra Of OG20A-H1100 Over Which NO₂Was Adsorbed For 15Hrs=169,194,1

(Fig. 7-16) Amounts Of Gases Evolved From OG20A-H1100 By TPD According To NO₂Adsorption Time=169,194,1

(Fig. 7-17) The Ratio Of O/N Calculated From TPD=170,195,1

(Fig. 7-18) The FT-IR Spectra Of OG20A-H1100 After Various Time Of NO₂Adsorption=171,196,1

(Fig. 7-19) Profiles Of Adsorption And Reduction Of NO₂Over Pre-Treated ACFs=173,198,1

(Fig. 7-20) Time Course Of NO Oxidation Under OG-20A 1100 Fiber=176,201,1

(Fig. 7-21) Time Course Of SO₂Oxidation Under OG-20A 1100 Fiber=177,202,1

(Fig. 7-22) Time Course Of NO Oxidation Over OG-20A 1100 Particle Under Variable NO Concentration=178,203,1

(Fig. 7-23) NO Concentration Course Of NO Oxidation Over OG-20A 1100 Paticle=178,203,1

(Fig. 7-24) Time Course Of NO Oxidation Under PAN Fiber=179,204,1

(Fig. 7-25) Time Course Of SO₂Oxidation Under PAN Fiber=180,205,1

(Fig. 7-26) Time Course Of NO Oxidation Over PAN Particle=181,206,1

(Fig. 7-27) NO Concentration Course Of NO Oxidation Over PAN Paticle=181,206,1

(Fig. 7-28) Time Course Of NO Oxidation Over OG-20A 1100 Fiber & PAN Fiber=182,207,1

(Fig. 7-29) NO Concentration Course Of NO Oxidation Over OG-20A 1100 Fiver & PAN Fiber=183,208,1

(Fig. 7-30) NO And NO₂Concentrations In NO Oxidation Over OG-7A ACFs=185,210,1

(Fig. 7-31) NO And NO₂Concentrations In A Small Scale NO Oxidation Over OG-7A ACFs=186,211,1

(Fig. 7-32) Pressure Effect On NO And NO₂Concentrations In NO Oxidation=186,211,1

(Fig. 8-1) Schematic Diagram Of Experimental Apparatus=193,218,1

(Fig. 8-2) Concentration Of NO And NO₂By ACF=198,223,1

(Fig. 8-3) Steady State Conversion Of NO To NO₂Reaction On Different Catalysts=198,223,1

(Fig. 8-4) Effect Of Temperature On NO Conversion=199,224,1

(Fig. 8-5) Effect Of Inlet NO Concentration=200,225,1

(Fig. 8-6) Effect Of Model Gas Flow Rate=200,225,1

(Fig. 8-7) Reaction Rate Of NO Oxidation=201,226,1

(Fig. 8-8) Thermogravimetric Analysis Of Different Of Pitch=203,228,1

(Fig. 8-9) Thermogravimetric Analysis Of Different Of Resin=203,228,1

(Fig. 8-10) A Formed ACF By Using Pitch Binder=206,231,1

(Fig. 8-11) VOC 제거용 Honeycomb상 활성탄 성형체의 미세 구조=209,234,1

(Fig. 8-12) Thermogram Of Coal Tar Pitch And Phenolic Resin=211,236,1

(Fig. 8-13) Phenol Resin 양에 따른 열처리온도별 활성화수율 변화=211,236,1

(Fig. 8-14) Phenol 수지계 Honeycomb 성형체의 미세구조=213,238,1

(Fig. 8-15) 대형 Honeycomb 상 활성탄 성형체=214,239,1

(Fig. 8-16) Pore Size Distribution Of ACF-Dispersed Honeycomb Activated Catbon=214,239,1

(Fig. 8-17) ACF 복합 Honey 성형체의 미세구조=216,241,1

(Fig. 8-18) ACF의 수분 반응조건에 따른 전환율 변화=217,242,1

(Fig. 8-19) 활성탄의 수분 반응조건에 따른 전환율 변화=217,242,1

(Fig. 8-20) 습도의 변화에 따른 온도별 NO₂전환율 변화=219,244,1

(Fig. 8-21) 수분 전재하에서의 온도에 따른 NO₂반응 전환율 변화=219,244,1

(Fig. 8-22) ACF에 의한 NO 흡착파괴곡선=221,246,1

(Fig. 8-23) 산소농도에 따른 NO의 환원반응=223,248,1

(Fig. 8-24) 반응온도에 따른 NO의 환원반응=223,248,1

(Fig. 8-25) 온도별 산소농도 변화에 따른 전환율=224,249,1

(Fig. 8-26) 산소농도 및 온도별 NO 환원반응=224,249,1

(Fig. 8-27) NO의 환원에 있어서 수분의 영향=225,250,1

(Fig. 8-28) 수분농도와 산소농도에 따른 NO의 환원=226,251,1

(Fig. 8-29) 수분과 산소농도에 따른 NO의 전환율 변화=226,251,1

(Fig. 8-30) Fe 및 Cu 첨착 ACF 성형체에 의한 NO 환원반응=229,254,1

(Fig. 8-31) O₂농도에 따른 NO 전환율=229,254,1

(Fig. 8-32) 금속함유 ACF에서의 금속의 분포=230,255,1

(Fig. 8-33) Pitch계 ACF의 산소농도에 따른 NO 환원반응=232,257,1

(Fig. 8-34) 금속복합화 ACF의 NO 환원반응=232,257,1

(Fig. 8-35) 금속복합 ACF의 비표면적과 NO 전환율과의 관계=233,258,1

(Fig. 8-36) Vanadium 함량 변화에 따른 ACF의 NO 환원반응 전환율=234,259,1

(Fig. 8-37) Vanadium 함량에 따른 ACF의 물성 변화=235,260,1

(Fig. 8-38) ACF 성형체의 CO₂분위기에서의 활성화 조건에 따른 비표면적 변화=237,262,1

(Fig. 8-39) ACF 성형체의 활성화조건에 따른 Burn-Off 변화=237,262,1

(Fig. 8-40) Bulk ACF 성형체의 외관=238,263,1

표목차

(Table 2-1) Gas-Phase And Aqueous-Phase Chemistry Of NO(x) And SO₂(이미지 참조)=5,30,1

(Table 2-2) Summary Of Kinetic Data Of Decomposition Of Acidic Sodium Chlorite=9,34,1

(Table 2-3) Specification Of Experimental Apparatus=15,40,1

(Table 2-4) Specification Of Analyzers In This Experimental=17,42,1

(Table 2-5) Experimental Conditions For System=19,44,1

(Table 3-1) Summary Of Kinetic Data Of Chloride-Chlorate Reaction At Various Temperatures, Concentrations And Acid Strengths=30,55,2

(Table 3-2) Experimental Conditions For Air Bubble Reactor=40,65,1

(Table 3-3) Experimental Conditions For Air Bubble Reactor=40,65,1

(Table 4-1) Design Criteria And Operational Conditions Of SDA System=55,80,1

(Table 4-2) 반건식 흡수반응기용 미립화 장치 선정기준=59,84,1

(Table 4-3) Specification Of Gas Analyzer Used In This Experiment=61,86,1

(Table 4-4) Experimental Conditions For The SDA Bench Scale System=63,88,1

(Table 4-5) Experimental Conditions For Evolved ClO₂Reactor=72,97,1

(Table 5-1) Design And Operating Condition Of Bench Scale Wet De-SOx / De-NOx=82,107,2

(Table 5-2) Experimental Conditions For Bench Scale Wet De-SOx & Se-NOx=91,116,1

(Table 5-3) Specification Of Experimental Apparatus Including Analyzers=92,117,1

(Table 5-4) ClO₂Gas Injection Point=103,128,1

(Table 6-1) 실험대상 산업용 보일러의 기본 사양=116,141,1

(Table 6-2) 보일러 및 배가스의 설계기준 사양=118,143,1

(Table 6-3) 물질 수지(Mass Balance) 계산=120,145,1

(Table 6-4) 입자 크기에 따른 도약속도 변화=122,147,1

(Table 6-5) 반응기 설계 조건 및 Dimension=123,148,1

(Table 6-6) Bag Filter 의 기본 사양 및 성능=126,151,1

(Table 6-7) 실험에 사용된 가스 분석기기 사양=128,153,1

(Table 6-8) 고활성 Ca(OH)₂반응제의 화학적 조성 및 물리적 특성=134,159,1

(Table 6-9) NaHCO₃반응제의 물성=135,160,1

(Table 6-10) NaClO₂산화제의 특성=136,161,1

(Table 6-11) 실험을 위한 운전 변수 및 조절값=138,163,1

(Table 7-1) Some Properties Of A Pitch Based OG 20A ACF=154,179,1

(Table 7-2) Some Properties Of A Pitch Based OG 20A ACF's=164,189,1

(Table 7-3) Properties Of Pitch Based ACF And Pre-Treatment ACF=174,199,1

(Table 7-4) Experimental Conditions=175,200,1

(Table 7-5) Bench 규모 SDA장치에서 ACF실험 조건=184,209,1

(Table 8-1) Kinetic Equation Of NO Oxidation Reaction At 30℃ On Carbon Cartalysts=202,227,1

(Table 8-2) Pitch Binder를 이용한 ACF 성형체 제조 결과=205,230,1

(Table 8-3) Phenol Resin(Resol) Binder를 이용한 ACF 성형체 제조 결과=205,230,1

(Table 8-4) Seibugiken VOC 제거용 Honeycomb 성형체 분석=207,232,1

(Table 8-5) Corrugation Fiber Board 및 Cell 밀도=209,234,1

(Table 8-6) Paper 및 Phenol 수지를 이용한 Honeycomb 성형체의 비표면적=212,237,1

(Table 8-7) ACF 내에서의 금속의 화합물 형태=231,256,1

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