그림1.1. 현행 설계관례에 의한 경간장 별 거더형고 추정=2,25,1

그림2.1. 국내 PSC I 표준거더 단면 구성(경간장 30m)=4,27,1

그림2.2. 표준거더의 단면형상치 비율(25m 표준거더 기준)=9,32,1

그림2.3. 표준거더의 환산단면적, 2차모멘트, 총긴장력 비율(25m 표준거더 기준)=9,32,1

그림2.4. 현행 30m 표준단면 형상과 AASHTO Type IV 표준단면 형상 비교=14,37,1

그림2.5. AASHTO Type 표준단면(I~IV : 1956년 제정, V, VI : 1965년 제정)=14,37,1

그림2.6. 경간장 30m 표준거더의 단계별 응력=16,39,1

그림2.7. 세계 최초의 PSC I 거더교 Walnut Lane Memorial 교(미국 펜실베니아 주의 필라델피아 소재)=22,45,1

그림2.8. 거더간격과 거더높이 사이의 관계와 AASHTO 표준단면 형상(PCI, 1997[21])=23,46,1

그림2.9. 형고에 따라 플랜지의 크기가 변하는 형고변화 방법=24,47,1

그림2.10. 형고에 관계 없이 플랜지의 크기가 일정한 형고변화 방법=25,48,1

그림2.11. NEBT 단면과 NU 단면의 형상 비교=29,52,1

그림2.12. NEBT 단면과 NU 단면 및 도공 표준거더 단면의 단면계수=30,53,1

그림2.13. PSC I 표준단면 선택용 도표(Meir et al, 1997, 발췌)=35,58,1

그림2.14. Kentucky Bulb T(BT) 66 in.(1676㎜) 표준단면에 대한 강연선 개수 별 경간장과 거더간격의 상관관계 도표(J. V. Meir et al, PCI, 발췌)=35,58,1

그림3.1. 한국도로공사 30m 표준거더의 종단면과 평단면도=47,70,1

그림3.2. 정착장치 활동에 의한 손실=52,75,1

그림3.3. 빔 - 슬래브교의 처짐형상=54,77,1

그림3.4. 기존설계 방법과 격자구조해석방법의 영향선=55,78,1

그림3.5. 고속도로 표준단면(편도2차선)=55,78,1

그림3.6. Grillage Mesh 및 종방향 부재의 강성=56,79,1

그림3.7. 격자해석에 의한 횡분배계수=57,80,1

그림3.8. 강성방호벽에 의한 중립축의 변화=58,81,1

그림3.9. 종방향 부재 강성계산시의 중립축=59,82,1

그림3.10. 강성방호벽 고려시와 미고려시의 횡분배계수=60,83,1

그림3.11. 경간장별 단순교의 최대 활하중 휨모멘트와 및 전단력 포락선=64,87,1

그림3.12. 경간장별 2경간 연속교의 최대 활하중 휨모멘트와 및 전단력 포락선=65,88,1

그림3.13. 크리프 isochrone=68,91,1

그림3.14. 크리프 함수와 비크리프=69,92,1

그림3.15. PSC 합성거더의 단면 형상=76,99,1

그림3.16. PSC 합성거더의 등가 환산단면=77,100,1

그림3.17. 정모멘트 철근이 있는 경우와 없는 경우의 휨모멘트 비교=86,109,1

그림3.18. 거더 운반시 횡방향 처짐형상=108,131,1

그림3.19. 거더 운반시 횡방향 변위에 따른 힘의 평형조건=108,131,1

그림3.20. 단부에서의 응력집중=112,135,1

그림3.21. 비교 대상 정착 단부=114,137,1

그림3.22. 수평단면에 작용하는 모멘트=115,138,1

그림3.23. 긴장 순서에 따른 수평단면 작용 모멘트=116,139,1

그림3.24. 스트럿, 타이, 그리고 절점의 구성=117,140,1

그림3.25. 스트럿의 모양=117,140,1

그림3.26. 절점의 종류=118,141,1

그림3.27. 스트럿-타이의 구성=119,142,1

그림3.28. 한국도로공사 P.S.C. Beam 표준도(L＝30m)=120,143,1

그림3.29. 정착구가 인접한 경우=121,144,1

그림3.30. 해석 방법에 따른 단부 보강 철근량=122,145,1

그림3.31. 프리캐스트 프리스트레스트 콘크리트 교량의 연속화=123,146,1

그림3.32. 설계시 하중에 대한 고려=125,148,1

그림3.33. 정모멘트 철근의 설계방법=127,150,1

그림3.34. 정모멘트 철근 연결 배근 상세=127,150,1

그림3.35. 정모멘트 철근의 연결 상세=130,153,1

그림3.36. 연속화 철근의 이음부 상세=132,155,1

그림3.37. 시공순서=135,158,1

그림3.38. 연결구조=135,158,1

그림3.39. 철근콘크리트 구조의 연결부의 예=136,159,1

그림3.40. 콘크리트의 응력 - 변형률 곡선=139,162,1

그림3.41. 콘크리트의 인장 응력 - 변형률 곡선=140,163,1

그림3.42. 철근비, 균열 응력, 철근의 항복응력에 따른 콘크리트 내의 철근의 거동=141,164,1

그림3.43. 콘크리트 내의 철근의 인장 응력에 관한 실험적 연구=141,164,1

그림3.44. 이상화된 철근의 인장 응력 - 변형률 관계=142,165,1

그림3.45. 해석 단면=143,166,1

그림3.46. 콘크리트 및 철근의 거동=143,166,1

그림3.47. 모멘트 - 곡률 관계=144,167,1

그림3.48. 모멘트와 휨강성의 관계=144,167,1

그림3.49. Response 프로그램을 이용한 해석=144,167,1

그림3.50. 부모멘트부 균열로 인한 종방향 휨모멘트 재분배=145,168,1

그림3.51. 부모멘트부 콘크리트 균열에 따른 종방향 휨모멘트 분배=145,168,1

그림3.52. 모멘트 재분배를 위한 해석모델=146,169,1

그림3.53. 활하중 재하도 및 휨모멘트도=147,170,1

그림3.54. 휨강도 정식화를 위한 거더 - 바닥판 합성단면 모델=160,183,1

그림3.55. 후긴장 거더의 정착구 배치 방법에 따른 치수 관계=180,203,1

그림4.1. 해석모델 교량의 횡단면 규격과 외측주형의 횡분배 영향선=187,210,1

그림4.2. 경간장 30m 표준거더의 형고 최소화 설계에 의한 응력분포=194,217,1

그림4.3. 단면형상변수=196,219,1

그림4.4. 국내외 여러 표준단면의 최소형고와 최소형고에서의 거더제작비=197,220,1

그림4.5. 단면형상변수=200,223,1

그림4.6. 경간장 30m 단순교의 탄성해석 최소형고 등고선도(hf,upper＝hf,lower＝0.2m, iupper＝ilower＝0.3)(이미지참조)=202,225,1

그림4.7. hf,upper에 따른 경간장 30m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도의 변화(hf,lower＝0.2m, iupper＝0.3,ilower＝0.6)(이미지참조)=206,229,1

그림4.8. hf,lower에 따른 경간장 30m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도의 변화(hf,upper＝0.2m, iupper＝0.3,ilower＝0.6)(이미지참조)=207,230,1

그림4.9. iupper에 따른 경간장 30m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도의 변화(hf,upper＝0.2m, hf,lower＝0.2m, ilower＝0.6)(이미지참조)=208,231,1

그림4.10. ilower에 따른 경간장 30m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도의 변화(hf,upper＝0.2m, hf,lower＝0.2m, ilower＝0.3)(이미지참조)=209,232,1

그림4.11. 최소형고 단면적(경간장 30m 단순교, hf,upper＝hf,lower＝0.2m, iupper＝ilower＝0.3)(이미지참조)=211,234,1

그림4.12. 최소형고 등고선과 단면적 등고선이 평행이 되는 점들의 선(경간장 30m)=211,234,1

그림4.13. 경간장 30m 단순교 탄성해석 최소형고 단면의 거더제작비(hf,upper＝hf,lower＝0.2m, iupper＝ilower＝0.3)(이미지참조)=213,236,1

그림4.14. 경간장 30m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선과 최소형고 단면의 거더제작비 등고선이 평행이 되는 점들의 선(hf,upper＝hf,lower＝0.2m, iupper＝ilower＝0.3)(이미지참조)=213,236,1

그림4.15. hf,upper에 따른 경간장 30m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도의 변화(hf,lower＝0.2m, iupper＝0.3, ilower＝0.6)(이미지참조)=220,243,1

그림4.16. hf,lower에 따른 경간장 30m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도의 변화(hf,lower＝0.2m, iupper＝0.3, ilower＝0.6)(이미지참조)=221,244,1

그림4.17. iupper에 따른 경간장 30m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도의 변화(hf,lower＝0.2m, iupper＝0.3, ilower＝0.6)(이미지참조)=222,245,1

그림4.18. ilower에 따른 경간장 30m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도의 변화(hf,lower＝0.2m, iupper＝0.3, ilower＝0.6)(이미지참조)=223,246,1

그림4.19. 형상치수에 따른 경간장 30m 단순교 탄성해석 최소형고 0.95m 단면의 상, 하 플랜지 너비와 거더제작비 변화=224,247,1

그림4.20. hf,upper에 따른 경간장 60m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도의 변화(hf,lower＝0.2m, iupper＝0.3, ilower＝0.6)(이미지참조)=226,249,1

그림4.21. hf,lower에 따른 경간장 60m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도의 변화(hf,lower＝0.2m, iupper＝0.3, ilower＝0.6)(이미지참조)=227,250,1

그림4.22. iupper에 따른 경간장 60m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도의 변화(hf,lower＝0.2m, iupper＝0.3, ilower＝0.6)(이미지참조)=228,251,1

그림4.23. ilower에 따른 경간장 60m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도의 변화(hf,lower＝0.2m, iupper＝0.3, ilower＝0.6)(이미지참조)=229,252,1

그림4.24. hf,upper에 따른 경간장 80m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도의 변화(hf,lower＝0.2m, iupper＝0.3, ilower＝0.6)(이미지참조)=230,253,1

그림4.25. hf,lower에 따른 경간장 80m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도의 변화(hf,lower＝0.2m, iupper＝0.3, ilower＝0.6)(이미지참조)=231,254,1

그림4.26. iupper에 따른 경간장 80m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도의 변화(hf,lower＝0.2m, iupper＝0.3, ilower＝0.6)(이미지참조)=232,255,1

그림4.27. ilower에 따른 경간장 80m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도의 변화(hf,lower＝0.2m, iupper＝0.3, ilower＝0.6)(이미지참조)=233,256,1

그림4.28. 경간장 30m 단순교 탄성해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도 및 최적단면 검토(hf,upper＝0.15m, hf,lower＝0.2m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=238,261,1

그림4.29. 경간장 30m 단순교 탄성해석 목적함수 F의 등고선도와 최적단면 검토(hf,upper＝0.15m, hf,lower＝0.2m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=239,262,1

그림4.30. 경간장 30m 단순교 탄성해석 최적단면=240,263,1

그림4.31. 경간장 30m 단순교 탄성해석 최적단면 PSC I 거더교 횡단면도=241,264,1

그림4.32. 경간장 30m 단순교 장기거동해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도 및 최적단면 검토(hf,upper＝0.15m, hf,lower＝0.2m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=244,267,1

그림4.33. 경간장 30m 단순교 장기거동해석 목적함수 F의 등고선도와 최적단면 검토(hf,upper＝0.15m, hf,lower＝0.2m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=245,268,1

그림4.34. 경간장 30m 단순교 장기거동해석 저가형 최적단면=246,269,1

그림4.35. 경간장 30m 단순교 장기거동해석 중저가형 최적단면=247,270,1

그림4.36. 경간장 30m 단순교 장기거동해석 저형고형 최적단면=248,271,1

그림4.37. 경간장 30m 단순교 장기거동해석 최적단면 PSC I 거더교 횡단면도=249,272,1

그림4.38. 경간장 45m 단순교 장기거동해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도 및 최적단면 검토(hf,upper＝0.15m, hf,lower＝0.2m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=251,274,1

그림4.39. 경간장 45m 단순교 장기거동해석 목적함수 F의 등고선도와 최적단면 검토(hf,upper＝0.15m, hf,lower＝0.2m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=252,275,1

그림4.40. 경간장 45m 단순교 장기거동해석 최적단면=253,276,1

그림4.41. 경간장 45m 단순교 장기거동해석 최적단면 PSC I 거더교 횡단면도=254,277,1

그림4.42. 경간장 60m 단순교 장기거동해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도 및 최적단면 검토(hf,upper＝0.15m, hf,lower＝0.2m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=255,278,1

그림4.43. 경간장 60m 단순교 장기거동해석 목적함수 F의 등고선도와 최적단면 검토(hf,upper＝0.15m, hf,lower＝0.2m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=256,279,1

그림4.44. 경간장 60m 단순교 장기거동해석 최적단면=257,280,1

그림4.45. 경간장 60m 단순교 장기거동해석 최적단현 PSC I 거더교 횡단면도=258,281,1

그림4.46. 경간장 80m 단순교 장기거동해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도 및 최적단면 검토(hf,upper＝0.15m, hf,lower＝0.2m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=259,282,1

그림4.47. 경간장 80m 단순교 장기거동해석 목적함수 F의 등고선도와 최적단면 검토(hf,upper＝0.15m, hf,lower＝0.2m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=260,283,1

그림4.48. 경간장 80m 단순교 장기거동해석 최적단면=261,284,1

그림4.49. 경간장 80m 단순교 장기거동해석 최적단면 PSC I 거더교 횡단면도=262,285,1

그림4.50. 경간장 30m 단순교 장기거동해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도 및 최적단면 검토(hf,upper＝010m, hf,lower＝0.15m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=264,287,1

그림4.51. 경간장 30m 단순교 장기거동해석 최적단면(상, 하 플랜지 두께＝0.1m, 0.15m)=265,288,1

그림4.52. 경간장 30m 단순교 장기거동해석 최적단면 PSC I 거더교 횡단면도(상, 하 플랜지 두께＝0.1m, 0.15m)=266,289,1

그림4.53. 경간장 45m 단순교 장기거동해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도 및 최적단면 검토(hf,upper＝0.25m, hf,lower＝0.30m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=268,291,1

그림4.54. 경간장 45m 단순교 장기거동해석 최적단면(상, 하 플랜지 두께＝0.25m, 0.3m)=269,292,1

그림4.55. 경간장 45m 단순교 장기거동해석 최적단면 PSC I 거더교 횡단면도(상, 하 플랜지 두께＝0.25m, 0.3m)(이미지참조)=270,293,1

그림4.56. 경간장 60m 단순교 장기거동해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도 및 최적단면 검토(hf,upper＝0.25m, hf,lower＝0.30m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=271,294,1

그림4.57. 경간장 60m 단순교 장기거동해석 최적단면(상, 하 플랜지 두께＝0.25m, 0.3m)(이미지참조)=272,295,1

그림4.58. 경간장 60m 단순교 장기거동해석 최적단면 PSC I 거더교 횡단면도(상, 하 플랜지 두께＝0.25m, 0.3m)(이미지참조)=273,296,1

그림4.59. 경간장 80m 단순교 장기거동해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도 및 최적단면 검토(hf,upper＝0.25m, hf,lower＝0.30m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=274,297,1

그림4.60. 경간장 60m 단순교 장기거동해석 최적단면(상, 하 플랜지 두께＝0.25m, 0.3m)(이미지참조)=275,298,1

그림4.61. 경간장 80m 단순교 장기거동해석 최적단면 PSC I 거더교 횡단면도(상, 하 플랜지 두께＝0.25m, 0.3m)(이미지참조)=276,299,1

그림4.62. 경간장별 최적단면 BO의 최소형고와 거더제작비 및 상부플랜지 너비=277,300,1

그림4.63. 상, 하 플랜지 두께 별 3개의 단면 type=278,301,1

그림4.64-1. 미국단면과 본 연구의 최적단면 비굔(30m, 40m, 50m, 55m)=287,310,1

그림4.64-2. 미국단면과 본 연구의 최적단면 비교(60m, 70m)=288,311,1

그림4.65. 경간장 60m에 대한 제안 최적거더 단면과 WSDOT 거더단면 비교=289,312,1

그림4.66. 경간장 30m 연속교 장기거동해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도 및 최적단면 검토(hf,upper＝0.15m, hf,lower＝0.20m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=291,314,1

그림4.67. 경간장 45m 연속교 장기거동해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도 및 최적단면 검토(hf,upper＝0.15m, hf,lower＝0.20m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=292,315,1

그림4.68. 경간장 60m 연속교 장기거동해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도 및 최적단면 검토(hf,upper＝0.15m, hf,lower＝0.20m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=293,316,1

그림4.69. 경간장 80m 연속교 장기거동해석 최소형고 등고선도와 최소형고 단면 거더제작비 등고선도 및 최적단면 검토(hf,upper＝0.15m, hf,lower＝0.20m, iupper＝0.2, ilower＝0.45)(이미지참조)=294,317,1

그림4.70. 단순교와 연속교 최적설계 등고선도(1)=295,318,1

그림4.71. 단순교와 연속교 최적설계 등고선도(2)=296,319,1

그림5.1. PSC I거더 실험체 설치 위치=302,325,1

그림5.2. IPC 거더 휨재하 시험 모습(문형 프레임지지 유압잭사용 4점 휨재하시험)=303,326,1

그림5.3. PSC I 거더 하중 재하 시스템=303,326,1

그림5.4. 실험체 거더 제원(측면도)=304,327,1

그림5.5. 실험체 거더 제원(평면도)=304,327,1

그림5.6. 실험체 거더 단면 제원=304,327,1

그림5.7. 실험체 바닥판 제원=305,328,1

그림5.8. 제작과정=312,335,1

그림5.9. 콘크리트 강도 예측곡선(설계강도 400g/㎠)=317,340,1

그림5.10. 거더 콘크리트 재령7일 공시체 시험 하중 - 변위 그래프(Day7-1)=319,342,1

그림5.11. 거더 콘크리트 재령7일 공시체 시험 하중 - 변위 그래프(Day7-2)=319,342,1

그림5.12. 거더 콘크리트 재령7일 공시체 시험 하중 - 변위 그래프(Day7-3)=320,343,1

그림5.13. 거더 콘크리트 재령11일 공시체 시험 하중 - 변위 그래프(Day11-1)=322,345,1

그림5.14. 거더 콘크리트 재령11일 공시체 시험 하중 - 변위 그래프(Day11-2)=322,345,1

그림5.15. 거더 콘크리트 재령11일 공시체 시험 하중 - 변위 그래프(Day11-3)=323,346,1

그림5.16. 거더 콘크리트 재령27일 공시체 시험 하중 - 변위 그래프(Day27-1)=325,348,1

그림5.17. 거더 콘크리트 재령27일 공시체 시험 하중 - 변위 그래프(Day27-2)=325,348,1

그림5.18. 거더 콘크리트 재령27일 공시체 시험 하중 - 변위 그래프(Day27-3)=326,349,1

그림5.19. 콘크리트 강도 예측곡선(설계강도 400g/㎠)=327,350,1

그림5.20. 바닥판 콘크리트 재령7일 공시체 시험 하중 - 변위 그래프(Day7-1)=329,352,1

그림5.21. 바닥판 콘크리트 재령7일 공시체 시험 하중 - 변위 그래프(Day7-2)=329,352,1

그림5.22. 바닥판 콘크리트 재령7일 공시체 시험 하중 - 변위 그래프(Day7-3)=330,353,1

그림5.23. 바닥판 콘크리트 재령15일 공시체 시험 하중 - 변위 그래프(Day15-1)=332,355,1

그림5.24. 바닥판 콘크리트 재령15일 공시체 시험 하중 - 변위 그래프(Day15-2)=332,355,1

그림5.25. 바닥판 콘크리트 재령15일 공시체 시험 하중 - 변위 그래프(Day15-3)=333,356,1

그림5.26. 긴장도입단계별 변위측정결과=335,358,1

그림5.27. 긴장도입단계별 콘크리트 변형률 측정결과=335,358,1

그림5.28. 긴장도입단계별 철근 변형률 측정결과=336,359,1

그림5.29. 긴장도입단계별 철근& CON'C 변형률 측정결과=336,359,1

그림5.30. 제작단계에 따른 PSC I 거더의 중앙처짐 변화=339,362,1

그림5.31. 반복하중-변위 이력곡선(하중단계 1~4단계 통합)=340,363,1

그림5.32. 하중재하 1단계 P-Delta Curve=341,364,1

그림5.33. 하중재하 1단계의 거더 콘크리트 strain=341,364,1

그림5.34. 하중재하 1단계의 거더 철근 strain=342,365,1

그림5.35. 하중재하 1단계의 바닥판 Con'c & steel strain=342,365,1

그림5.36. 하중재하 2단계 P-Delta Curve=343,366,1

그림5.37. 실험체 1/4, 2/4, 3/4 지점의 LVDT 계측값=343,366,1

그림5.38. 하중재하 2단계의 거더 콘크리트 strain=344,367,1

그림5.39. 하중재하 2단계의 거더 철근 strain=344,367,1

그림5.40. 하중재하 2단계의 바닥판 Con'c & steel strain=345,368,1

그림5.41. 하중재하 3단계 P-Delta Curve=346,369,1

그림5.42. 실험체 2/4, 3/4 지점의 LVDT 계측값=346,369,1

그림5.43. 하중재하 3단계의 하중-균열폭 곡선=347,370,1

그림5.44. 하중재하 3단계의 거더 콘크리트 strain=347,370,1

그림5.45. 하중재하 3단계의 거더 철근 strain=348,371,1

그림5.46. 하중재하 3단계의 바닥판 Con'c & Steel strain=348,371,1

그림5.47. P-Delta Curve=349,372,1

그림5.48. 실험체 1/4, 2/4, 3/4 지점의 LVDT 계측값=349,372,1

그림5.49. 하중재하 4단계의 거더 콘크리트 strain=350,373,1

그림5.50. 하중재하 4단계의 거더 철근 strain=350,373,1

그림5.51. 하중재하 4단계의 바닥판 Con'c & Steel strain=351,374,1

jpg

그림2.6. 경간장 30m 표준거더의 단계별 응력=16,39,1

그림3.22. 수평단면에 작용하는 모멘트=115,138,1

그림4.2. 경간장 30m 표준거더의 형고 최소화 설계에 의한 응력분포=194,217,1

그림5.26. 긴장도입단계별 변위측정결과=335,358,1

그림5.27. 긴장도입단계별 콘크리트 변형률 측정결과=335,358,1

그림5.28. 긴장도입단계별 철근 변형률 측정결과=336,359,1

그림5.29. 긴장도입단계별 철근& CON'C 변형률 측정결과=336,359,1

그림5.32. 하중재하 1단계 P-Delta Curve=341,364,1

그림5.33. 하중재하 1단계의 거더 콘크리트 strain=341,364,1

그림5.34. 하중재하 1단계의 거더 철근 strain=342,365,1

그림5.35. 하중재하 1단계의 바닥판 Con'c & steel strain=342,365,1

그림5.38. 하중재하 2단계의 거더 콘크리트 strain=344,367,1

그림5.39. 하중재하 2단계의 거더 철근 strain=344,367,1

그림5.40. 하중재하 2단계의 바닥판 Con'c & steel strain=345,368,1

그림5.43. 하중재하 3단계의 하중-균열폭 곡선=347,370,1

그림5.44. 하중재하 3단계의 거더 콘크리트 strain=347,370,1

그림5.45. 하중재하 3단계의 거더 철근 strain=348,371,1

그림5.46. 하중재하 3단계의 바닥판 Con'c & Steel strain=348,371,1

그림5.49. 하중재하 4단계의 거더 콘크리트 strain=350,373,1

그림5.50. 하중재하 4단계의 거더 철근 strain=350,373,1

그림5.51. 하중재하 4단계의 바닥판 Con'c & Steel strain=351,374,1