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목차

[표제지 등]=0,1,2

목차=i,3,3

표목차=iv,6,2

그림목차=vi,8,6

요약문=xii,14,1

Abstract=xiii,15,1

제1장 서론=1,16,1

1.1. 연구 배경=1,16,3

1.2. 합리화 교량의 정의=3,18,2

1.3. 연구 범위 및 내용=4,19,1

1.3.1. 거더의 단순화=4,19,1

1.3.2. 횡방향 구조계의 단순화=4,19,2

1.3.3. 바닥판 형식과 설계 및 시공법=5,20,1

1.3.4. 전단연결재=6,21,1

1.3.5. 소수주거더교의 여유도 평가=6,21,1

제2장 거더 단면의 단순화=7,22,1

2.1. 거더의 전단강도 검토=7,22,1

2.1.1. 외국 시방서와 도로설계기준의 전단강도 규정=7,22,4

2.1.2. 플레이트 거더 복부판의 전단강도=10,25,32

2.1.3. 소결론=41,56,2

2.2. 플레이트 거더 복부판의 휨강도 검토=42,57,1

2.2.1. 도로교설계기준과 일본의 도로교시방서=42,57,3

2.2.2. 일본의 합리화교량 설계에 있어 복부판 두께 저감=44,59,5

2.2.3. AISC와 AASHTO의 복부판 휨좌굴에 대한 설계방법=48,63,3

2.2.4. Eurocode와 BS Code의 휨강도 산정=50,65,1

2.2.5. 휨강도에 대한 기존의 실험 결과=50,65,3

2.2.6. 해석에 의한 복부판 좌굴 강도 검증=52,67,5

2.2.7. 소결론=56,71,3

제3장 장지간 바닥판=59,74,1

3.1. 국내외 강거더교 바닥판 동향=59,74,1

3.1.1. 일본=59,74,3

3.1.2. 유럽=61,76,2

3.1.3. 캐나다와 미국=62,77,1

3.1.4. 국내=62,77,2

3.2. 소수주거더교를 위한 바닥판 형식 선정=63,78,1

3.2.1. 고내구성 바닥판 사용의 필요성=63,78,2

3.2.2. 강바닥판, RC 바닥판, 합성 바닥판의 소수주거더교 적용성=64,79,5

3.2.3. 현장타설 바닥판과 프리캐스트 바닥판의 비교=68,83,6

3.2.4. 소결론=73,88,1

3.3. 현장타설 장지간 PSC 바닥판의 개발=73,88,1

3.3.1. RC 바닥판의 전단피로파괴 메카니즘=73,88,3

3.3.2. RC 바닥판의 내구성 증진 방안=76,91,4

3.3.3. 현장타설 장지간 PSC 바닥판의 내구성 확보=79,94,3

3.3.4. 현장타설 장지간 PSC 바닥판의 설계 및 시공=81,96,5

3.3.5. 소결론=85,100,2

제4장 전단연결재의 설계 및 검토=87,102,1

4.1. 일본의 연구현황=87,102,15

4.2. 전단연결재 설계시 검토사항=101,116,2

제5장 가로보의 설계조건=103,118,1

5.1. 브레이싱 및 가로보의 설계=103,118,2

5.2. 브레이싱에 관한 국내외 규정=104,119,2

5.3. AISC Manual Of Steel Construction(LRFD)=106,121,3

5.4. 일본의 가로보 설계=108,123,4

5.5. 영국 BSI Part 3의 브레이싱 관련 규정=111,126,3

5.6. 소결론=113,128,2

제6장 2주거더교의 여유도 평가=115,130,1

6.1. 여유도 관련 연구=115,130,4

6.2. 여유도 실험체의 설계=119,134,1

6.2.1. 주거더의 설계=119,134,4

6.2.2. 가로보 설계=122,137,5

6.2.3. 바닥판의 설계=126,141,8

6.2.4. 전단연결재의 설계=133,148,4

6.3. 사전 해석=137,152,2

6.3.1. 해석 모델=138,153,1

6.3.2. 해석 결과=138,153,5

6.4. 여유도 실험=143,158,1

6.4.1. 실험체의 제작 및 장비=143,158,3

6.4.2./6.4.1. 계측 계획=145,160,3

6.4.3./6.4.2. 실험 절차 및 하중 재하=147,162,4

6.4.4./6.4.3. 실험 결과=151,166,29

6.4.5./6.4.4. 여유도 평가=180,195,2

6.5. 소결론=181,196,2

제7장 결론=183,198,4

참고문헌=187,202,4

Appendix : 소수주거더교 설계지침(안)=191,206,14

도서정보=205,220,2

[판권지]=207,222,1

표목차

표1.1. 고속도로상 교량의 지간장에 따른 상부형식 비교=2,17,1

표1.2. 교량의 상부 형식 비교(미국)=2,17,1

표1.3. 일본 고속도로공단의 강재 교량 형식 비교(1990~2000)=3,18,1

표2.1. 모든 변이 단순지지인 경우, 판의 경계조건=13,28,1

표2.2. 마주보는 두 변은 단순지지, 나머지 두 변이 고정지지인 경우, 판의 경계조건=14,29,1

표2.3. 전단좌굴계수(SS-SS, D/tw＝80)=15,30,1

표2.4. 전단좌굴계수(SS-FF, D/tw＝80)=15,30,1

표2.5. 유한요소 해석모델의 경계조건=17,32,1

표2.6. Type-I과 Type-II의 변수 조합=18,33,1

표2.7. 이축대칭 I-형 단면의 이론해(kL)와 유한요소해(ttf＝tbf, btf＝bbf)(이미지참조)=20,35,1

표2.8. 일축대칭 I-형 단면의 이론해와 유한요소해 비교(ttf≠tbf, ttf＜tbf, btf＝bbf)(이미지참조)=23,38,1

표2.9. 일축대칭 I-형 단면의 이론해와 유한요소해 비교=29,44,1

표2.10. 일축대칭 I-형 단면의 유한요소해와 제안식의 해 비교(ttf＝tbf, btf≤bbf)(이미지참조)=30,45,1

표2.11. 상ㆍ하부 플랜지 폭 비에 대한 유한요소해 비교=36,51,1

표2.12. 소보강설계에 의한 복부판의 허용 폭-두께비=46,61,1

표2.13. 좌굴계수의 실험결과(일본)=51,66,1

표2.14. 이론과 해석된 휨좌굴계수의 비교=53,68,1

표2.15. 소보강설계와 도로교설계기준(kσ＝36)에 의한 폭-두께비의 비교(이미지참조)=57,72,1

표3.1. 일본의 소수주거더교 바닥판 현황=60,75,1

표3.2. 프랑스와 스위스의 대표적인 소수주거더교 현황=60,75,1

표3.3. 현장타설 바닥판과 프리캐스트 바닥판의 장, 단점 및 특징=69,84,1

표4.1. 모델의 치수=90,105,1

표4.2. 콘크리트의 극한하중=94,109,1

표4.3. 실험 공시체=97,112,1

표4.4. 전단연결재 휨인발실험 정리=100,115,1

표5.1. 일본 소수주거더교 가로보 제원=109,124,1

표5.2. C'λ/vN의 값=111,126,1

표6.1. 거더의 단면치수 및 강성=119,134,1

표6.2. 합성 후 단면의 특성=120,135,1

표6.3. 가로보의 요구 강성=123,138,1

표6.4. 가로보의 단면2차모멘트=123,138,1

표6.5. 브레이싱의 요구 강성=124,139,1

표6.6. 복부판의 찌그러짐 강성=124,139,1

표6.7. 해석 모델명=138,153,1

표6.8. 해석 모델별 교량의 거동=141,156,1

표6.9. 하중 재하 상세 이력표=149,164,1

표6.10. 초기 재하시 고유진동수(가로보 부착), ㎐=151,166,1

표6.11. 최종 파괴실험시의 고유진동수(가로보 부착), ㎐=151,166,1

표6.12. 균열된 거더의 강성 변화=159,174,1

표6.13. 비균열 거더(Non-Cracked Girder) 중앙의 응력 변화=164,179,1

표6.14. 스터드의 축방향 변형율(μ)(20tonf)=178,193,1

표6.15. 스터드의 휨변형율(μ)(20tonf)=179,194,1

그림목차

그림1.1. 일반 플레이트거더교=4,19,1

그림1.2. 합리화 소수주거더교=4,19,1

그림2.1. 판의 3차원 모델링=12,27,1

그림2.2. 판의 경계조건과 하중조건=12,27,1

그림2.3. 각각의 경계조건에 대한 수렴도 분석(D/tw＝80)=15,30,1

그림2.4. 모든 변이 단순지지인 경우, 1차 좌굴모드 형상(16×8(α＝0.5), 16×16(α＝1.0), 16×32(α＝2.0))=16,31,1

그림2.5. 두 변은 단순지지, 나머지 두 변이 고정지지인 경우, 1차 좌굴모드 형상(16×8(α＝0.5), 16×16(α＝1.0),16×32(α＝2.0))=16,31,1

그림2.6. I-형 단면의 3차원 모델=17,32,1

그림2.7. 복부판의 전단응력 분포=17,32,1

그림2.8. Type-I의 유한요소 모델(ttf≠tbf, ttf＜tbf, btf＝bbf)(이미지참조)=18,33,1

그림2.9. Type-II의 유한요소 모델(ttf＝tbf, btf≤bbf)(이미지참조)=18,33,1

그림2.10. 플랜지의 면외좌굴=19,34,1

그림2.11. 일축대칭 I-형 단면인 경우, 전단좌굴계수 비교(KL1 : 상부플랜지 두께 사용, kL2 : 상ㆍ하부플랜지 두께 평균 사용)=21,36,1

그림2.12. 제안된 전단좌굴계수 비교=22,37,1

그림2.13. Type-I, D/tw＝80, α＝0.5, ttf/tbf＝0.4 전단좌굴계수(이미지참조)=23,38,1

그림2.14. Type-I, D/tw＝100, α＝1.0, ttf/tbf＝0.6 전단좌굴계수(이미지참조)=24,39,1

그림2.15. Type-I, D/tw＝100, α＝2.0, ttf/tbf＝0.4 전단좌굴계수(이미지참조)=24,39,1

그림2.16. Type-I, D/tw＝150, α＝2.0, ttf/tbf＝0.8 전단좌굴계수(이미지참조)=25,40,1

그림2.17. Type-I, D/tw＝80, α＝3.0, ttf/tbf＝0.6 전단좌굴계수(이미지참조)=25,40,1

그림2.18. Type-A, D/tw＝200, α＝0.5, ttf/tw＝1.0, ttf/tbf＝0.8 1차 좌굴모드 형상(이미지참조)=26,41,1

그림2.19. Type-A, D/tw＝80, α＝1.0, ttf/tw＝3.0, ttf/tbf＝0.4 1차 좌굴모드 형상(이미지참조)=26,41,1

그림2.20. Type-C, D/tw＝100, α＝2.0, ttf/tw＝4.0, ttf/tbf＝0.6 1차 좌굴모드 형상(이미지참조)=26,41,1

그림2.21. Type-B, D/tw＝80, α＝3.0, ttf/tw＝2.0, ttf/tbf＝0.4 1차 좌굴모드 형상(이미지참조)=26,41,1

그림2.22. D/tw＝80, α＝0.5, btf/D＝0.2(Type-A) 전단좌굴계수(이미지참조)=27,42,1

그림2.23. D/tw＝200, α＝3.0, btf/D＝0.5(Type-D) 전단좌굴계수(이미지참조)=27,42,1

그림2.24. 복부판 세장비에 대한 kFEM/kL(이미지참조)=28,43,1

그림2.25. 복부판 세장비에 대한 kFEM/kproposed(이미지참조)=28,43,1

그림2.26. 형상비 a/D＝0.5인 경우, kFEM/kL 비교(이미지참조)=31,46,1

그림2.27. 형상비 a/D＝0.5인 경우, kFEM/kproposed 비교(이미지참조)=31,46,1

그림2.28. D/tw＝80인 경우, btf/D에 대한 kFEM/kL(이미지참조)=32,47,1

그림2.29. D/tw＝100인 경우, btf/D에 대한 kFEM/kL(이미지참조)=32,47,1

그림2.30. D/tw＝150인 경우, btf/D에 대한 kFEM/kL(이미지참조)=33,48,1

그림2.31. D/tw＝200인 경우, btf/D에 대한 kFEM/kL(이미지참조)=33,48,1

그림2.32. D/tw＝80인 경우, btf/D에 대한 kFEM/kproposed(이미지참조)=34,49,1

그림2.33. D/tw＝100인 경우, btf/D에 대한 kFEM/kproposed(이미지참조)=34,49,1

그림2.34. D/tw＝150인 경우, btf/D에 대한 kFEM/kproposed(이미지참조)=35,50,1

그림2.35. D/tw＝200인 경우, btf/D에 대한 kFEM/kproposed(이미지참조)=35,50,1

그림2.36. D/tw＝80, α＝0.5인 경우, kFEM/kL(이미지참조)=37,52,1

그림2.37. D/tw＝100, α＝1.0인 경우, kFEM/kL(이미지참조)=38,53,1

그림2.38. D/tw＝150, α＝2.0인 경우, kFEM/kL(이미지참조)=38,53,1

그림2.39. D/tw＝200, α＝3.0인 경우, kFEM/kL(이미지참조)=39,54,1

그림2.40. D/tw＝80, α＝0.5인 경우, kFEM/kproposed(이미지참조)=39,54,1

그림2.41. D/tw＝100, α＝1.0인 경우, kFEM/kproposed(이미지참조)=40,55,1

그림2.42. D/tw＝150, α＝2.0인 경우, kFEM/kproposed(이미지참조)=40,55,1

그림2.43. D/tw＝200, α＝3.0인 경우, kFEM/kproposed(이미지참조)=41,56,1

그림2.44. SM400의 압축응력과 전단응력 상관곡선=44,59,1

그림2.45. 항복한계폭-두께비=46,61,1

그림2.46. Aw/Af＝1.5인 경우의 항복한계폭-두께(이미지참조)=47,62,1

그림2.47. 거더의 소보강설계가 적용 가능한 부위=47,62,1

그림2.48. 플레이트 거더의 해석 모델=53,68,1

그림2.49. 복부판의 휨좌굴=54,69,1

그림2.50. 비균일한 좌굴 모드=54,69,1

그림2.51. 플랜지의 면외 방향 좌굴=55,70,1

그림2.52. 플랜지의 비틀림 좌굴=55,70,1

그림2.53. 복부판의 좌굴계수(b/tw:150, 형상비:2)(이미지참조)=55,70,1

그림2.54. 플랜지 폭의 영향(형상비:1)=56,71,1

그림2.55. 플랜지 두께의 영향(형상비:1)=56,71,1

그림2.56. 플랜지 폭의 영향(형상비:2)=56,71,1

그림2.57. 플랜지 두께의 영향(형상비:2)=56,71,1

그림2.58. 플랜지 폭의 영향(형상비:3)=56,71,1

그림2.59. 플랜지 두께의 영향(형상비:3)=56,71,1

그림3.1. 프랑스의 니브교 단면과 건설 장면=61,76,1

그림3.2. 교축직각방향 텐던이 배치된 PSC 바닥판 예(Viaduct Of The Somme)=62,77,1

그림3.3. 합성 바닥판의 종류=65,80,1

그림3.4. 샌드위치형 합성 바닥판=66,81,1

그림3.5. PSC 바닥판의 긴장력에 따른 사용한계수명의 증가=66,81,1

그림3.6. 거더 지점부의 상승, 하강에 의한 바닥판 초기균열 억제 방법=70,85,1

그림3.7. 프리캐스트 바닥판의 패널간 이음 종류=72,87,1

그림3.8. 프리캐스트 바닥판의 패널간 루프이음 종류=72,87,1

그림3.9. 프리캐스트 바닥판과 강거더의 연결 방법=72,87,1

그림3.10. RC 바닥판의 전단피로파괴 메카니즘=74,89,1

그림3.11. 전단력 전달을 위한 소형의 트러스 철근 구조체=77,92,1

그림3.12. 바닥판 상면 포장에의 체수 상태=78,93,1

그림4.1. 전단연결재 설계순서=88,103,1

그림4.2. 계면박리 사례=89,104,1

그림4.3. 모델의 형상=90,105,1

그림4.4. 스터드내 축응력=91,106,1

그림4.5. 스터드내 휨응력=91,106,1

그림4.6. 콘크리트의 전단파괴=92,107,1

그림4.7. 극한 강도=93,108,1

그림4.8. 전단연결재 인발실험=95,110,1

그림4.9. 공시체의 스터드 배치=96,111,1

그림4.10. In(內)방향 휨재하(12.6kN 재하시)=97,112,2

그림4.11. Out방향 휨재하(20.6kN 재하시)=99,114,1

그림4.12. 스터드의 합리적 배치와 유의점=101,116,1

그림5.1. 미국의 일반적인 브레이싱 상세=105,120,1

그림5.2. 플레이트 거더교의 가로보 거동=106,121,1

그림5.3. 수직보강재와 가로보로 구성된 U형 프레임=109,124,1

그림5.4. Pony Truss 모델 전경=110,125,1

그림5.5. 가로보 구조(BS 5400)=112,127,1

그림6.1. 미국의 전형적인 2거더교=116,131,1

그림6.2. 주거더 상세도=121,136,1

그림6.3. 가로보 상세도=125,140,1

그림6.4. 주거더-가로보 연결부 상세도=126,141,1

그림6.5. 하중 재하도=127,142,1

그림6.6. 텐던 배치도=128,143,1

그림6.7. 항복선도=133,148,1

그림6.8. 스터드 배치-교축직각방향=135,150,1

그림6.9. 스터드 배치-교축방향=136,151,1

그림6.10. 거더의 균열 부위=137,152,1

그림6.11. 해석 모델=137,152,1

그림6.12. 시험체 개략도=138,153,1

그림6.13. NDCR 모델의 처짐=139,154,1

그림6.14. NDCR 모델의 Normal Stress(S33) 분포=140,155,1

그림6.15. NDCR 모델의 von Mises 응력 분포=140,155,1

그림6.16. NDCR 모델의 휨응력(S22) 분포=141,156,1

그림6.17. TDCR 모델의 처짐 형상=142,157,1

그림6.18. TDCR 모델의 응력 분포(S22)=142,157,1

그림6.19. 조립된 플레이트 거더=143,158,1

그림6.20. 철근 및 포스트 텐셔닝 덕트의 배치=143,158,1

그림6.21. 강선 긴장 작업=144,159,1

그림6.22. 실험체 및 실험장비의 개략도=144,159,1

그림6.23. 실험 전경=145,160,1

그림6.24. 바닥판의 게이지 부착도=145,160,1

그림6.25. 스터드 변위게이지 부착=146,161,1

그림6.26. 변위계(LVDT) 배치도=146,161,1

그림6.27. 변형률 게이지 배치도=147,162,1

그림6.28. 가로보의 변위게이지 배치도=147,162,1

그림6.29. 균열 치수=148,163,1

그림6.30. 균열 명칭=148,163,1

그림6.31. 실험 순서=148,163,1

그림6.32. 동특성 실험 전경=150,165,1

그림6.33. 최종 균열 형상=150,165,1

그림6.34. 파괴실험시의 형상=150,165,1

그림6.35. 연직 1차 모드의 고유진동수 변화=152,167,1

그림6.36. 수평 1차 모드의 고유진동수 변화=152,167,1

그림6.37. 초기재하시 거더 처짐(가로보 있음)=153,168,1

그림6.38. 초기재하시 거더 처짐(가로보 없음)=153,168,1

그림6.39. 1차 균열시 거더 처짐(가로보 있음)=154,169,1

그림6.40. 1차 균열시 거더 처짐(가로보 없음)=154,169,1

그림6.41. 2차 균열시 거더 처짐(가로보 있음)=154,169,1

그림6.42. 2차 균열시 거더 처짐(가로보 없음)=154,169,1

그림6.43. 3차 균열시 거더 처짐(가로보 있음)=155,170,1

그림6.44. 3차 균열시 거더 처짐(가로보 없음)=155,170,1

그림6.45. 4차 균열시 거더 처짐(가로보 있음)=155,170,1

그림6.46. 4차 균열시 거더 처짐(가로보 없음)=155,170,1

그림6.47. 5차 균열시 거더 처짐(가로보 있음)=156,171,1

그림6.48. 5차 균열시 거더 처짐(가로보 없음)=156,171,1

그림6.49. 6차 균열시 거더 처짐(가로보 있음)=156,171,1

그림6.50. 6차 균열시 거더 처짐(가로보 없음)=157,172,1

그림6.51. 7차 균열시 거더 처짐(가로보 없음)=157,172,1

그림6.52. 7차 균열시 거더 처짐(가로보 있음)=157,172,2

그림6.53. 초기 재하시 거더의 중앙 처짐=159,174,1

그림6.54. 1차 균열시 거더의 중앙 처짐=160,175,1

그림6.55. 2차 균열시 거더의 중앙 처짐=160,175,1

그림6.56. 3차 균열시의 거더 중앙 처짐=161,176,1

그림6.57. 4차 균열시의 거더 중앙 처짐=161,176,1

그림6.58. 5차 균열시의 거더 중앙 처짐=162,177,1

그림6.59. 6차 균열시의 거더 중앙 처짐=162,177,1

그림6.60. 7차 균열시의 거더 중앙 처짐=163,178,1

그림6.61. 파괴 실험시의 거더 중앙 처짐=163,178,1

그림6.62. 초기 재하시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 있음)=164,179,1

그림6.63. 초기 재하시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 없음)=165,180,1

그림6.64. 1차 균열시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 있음)=165,180,1

그림6.65. 1차 균열시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 없음)=165,180,1

그림6.66. 2차 균열시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 있음)=165,180,1

그림6.67. 2차 균열시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 없음)=166,181,1

그림6.68. 3차 균열시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 있음)=166,181,1

그림6.69. 3차 균열시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 없음)=166,181,1

그림6.70. 4차 균열시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 있음)=166,181,1

그림6.71. 4차 균열시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 없음)=167,182,1

그림6.72. 5차 균열시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 있음)=167,182,1

그림6.73. 5차 균열시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 없음)=167,182,1

그림6.74. 6차 균열시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 있음)=167,182,1

그림6.75. 6차 균열시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 없음)=168,183,1

그림6.76. 7차 균열시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 없음)=168,183,1

그림6.77. 7차 균열시 하부 플랜지 응력 분포(가로보 없음)=168,183,2

그림6.78. 초기 재하시의 가로보 응력 분포=170,185,1

그림6.79. 1차 균열시 가로보 응력 분포=170,185,1

그림6.80. 2차 균열시 가로보 응력 분포=170,185,1

그림6.81. 3차 균열시 가로보 응력 분포=171,186,1

그림6.82. 4차 균열시 가로보 응력 분포=171,186,1

그림6.83. 5차 균열시 가로보 응력 분포=171,186,1

그림6.84. 6차 균열시 가로보 응력 분포=172,187,1

그림6.85. 최종 파괴실험시 가로보 응력 분포=172,187,1

그림6.86. 거더 손상전 바닥판 상연의 최소주응력(20tonf)(가로보부착)=173,188,1

그림6.87. 거더 손상전 바닥판 상연의 최소주응력(20tonf)(가로보제거)=173,188,1

그림6.88. 거더 2차손상시 바닥판 상연의 최소주응력(20tonf)(가로보부착)=174,189,1

그림6.89. 거더 2차손상시 바닥판 상연의 최소주응력(20tonf)(가로보제거)=174,189,1

그림6.90. 거더 4차손상시 바닥판 상연의 최소주응력(20tonf)(가로보부착)=175,190,1

그림6.91. 거더 4차손상시 바닥판 상연의 최소주응력(20tonf)(가로보제거)=175,190,1

그림6.92. 거더 7차손상시 바닥판 상연의 최소주응력(20tonf)(가로보부착)=176,191,1

그림6.93. 거더 7차손상시 바닥판 상연의 최소주응력(20tonf)(가로보제거)=176,191,1

그림6.94. 거더 7차손상시 바닥판 상연의 최소주응력(86.16tonf)(가로보부착)=177,192,1

그림6.95. 초기 실험시 균열거더의 하중-응력 관계=180,195,1

그림6.96. 초기 재하시 하중과 거더 중앙 처짐 관계=181,196,1

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그림2.7. 복부판의 전단응력 분포=17,32,1

그림6.13. NDCR 모델의 처짐=139,154,1

그림6.14. NDCR 모델의 Normal Stress(S33) 분포=140,155,1

그림6.15. NDCR 모델의 von Mises 응력 분포=140,155,1

그림6.16. NDCR 모델의 휨응력(S22) 분포=141,156,1

그림6.17. TDCR 모델의 처짐 형상=142,157,1

그림6.18. TDCR 모델의 응력 분포(S22)=142,157,1

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