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목차

[표제지]=0,1,1

제출문=0,2,1

요약문=i,3,5

Summary Document=vi,8,5

목차=xi,13,3

표목차=xiv,16,3

그림목차=xvii,19,7

Contents=xxiv,26,4

List Of Tables=xxviii,30,3

List Of Figures=xxxi,33,8

제1장 서론=1,41,1

제1절 연구개발의 필요성=1,41,2

제2절 연구개발 목표 및 내용=2,42,1

제3절 추진전략 및 방법=3,43,1

제4절 기대성과 및 활용방안=4,44,1

제2장 국내외 기술개발 현황=5,45,2

제3장 연구개발 수행내용 및 결과=7,47,1

제1절 배수통문 붕괴 유형 및 피해사례 조사=7,47,1

1. 국내 피해 사례 및 유형 분류=7,47,1

가. 피해 사례 조사=7,47,9

나. 파괴 유형 분석=15,55,12

2. 일본 배수통문 피해 사례 및 안전성 평가 기법=26,66,1

가. 피해 사례 조사=26,66,4

나. 일본의 배수통문 안정성 평가 절차=30,70,13

3. 매설암거 및 관거 관련 연구동향 분석=43,83,1

가. A. Marston의 강성 관거 연구=43,83,8

나. Spangler의 연성 관거 연구=50,90,5

다. EPS 블록을 이용한 매설암거의 하중저감기법=54,94,2

라. 장스팬 파형강판을 이용한 매설암거 구축 공법=55,95,2

마. 일본의 배수통문 관련 연구=57,97,12

제2절 배수통문 관련 설계 기준 조사=69,109,1

1. 국내 하천설계기준 조사=69,109,1

가. 하천설계기준=69,109,9

나. 하천구조물표준도 시설기준 및 설계 보고서=77,117,5

다. 소하천시설기준=81,121,5

라. 도로설계편람상의 암거 설계 기준=85,125,18

마. 도로설계편람상의 관형암거 설계 기준=102,142,8

2. 일본 하천설계기준 조사=109,149,3

가. 배수통문 구조=111,151,13

나. 암거의 구조 설계방법=123,163,12

다. 차수공의 설계=134,174,2

3. 배수통문 변형에 따른 보강대책=136,176,1

가. 배수통문의 변형 형태 및 원인=136,176,3

나. 배수통문의 구조물의 보수ㆍ보강대책=138,178,11

다. 지반의 보강대책=148,188,7

제3절 배수통문 안정성 평가 및 설계방법 개선방안 분석=155,195,1

1. 수치해석을 통한 배수통문의 안정성 평가=155,195,1

가. 침투해석의 영향인자 분석=155,195,7

나. 배수통문 설치에 따른 영향=161,201,7

다. 차수공 설치 위치 및 방법=167,207,11

라. 통문 주변 지반의 투수성 저하에 의한 영향=177,217,2

마. 3-D 침투해석을 통한 안정성 평가=178,218,12

2. 모형토조실험을 통한 배수통문 주변 침하 특성 평가=190,230,1

가. 시험 장비 및 재료=191,231,4

나. 모형토조 실험방법=194,234,3

다. 실험 결과 및 분석=196,236,4

3. 배수통문 설계방법의 개선방향 분석=200,240,1

가. 국내 배수통문 관련 하천설계기준의 개정 방향=200,240,8

나. 배수통문 표준 구조 기본(안)=206,247,12

다. 암거 구조 설계(안)=218,259,27

제4절 비파괴 조사법의 현장 적용성 평가=245,286,1

1. 3차원 전기비저항탐사=245,286,1

가. 탐사 장비 및 측선=245,286,4

나. 탐사 결과=249,290,2

2. GPR 탐사=250,291,1

가. 탐사 장비 및 측선=250,291,3

나. 탐사 결과=252,293,2

3. 전기비저항 및 GPR 탐사 결과 분석 및 현장 적용성 평가=253,294,3

4. 연통시험의 현장 적용성 평가=255,296,1

가. 조사 개요 및 지반 조사=255,296,3

나. 탐사 원리=257,298,4

다. 탐사결과=261,302,8

제4장 연구개발 목표 달성도 및 대외기여도=269,310,1

제1절 연구개발목표 달성도=269,310,2

제2절 관련분야 기술발전 기여도=270,311,2

제5장 연구개발 결과의 활용계획=272,313,2

제6장 참고문헌=274,315,3

부록

부록 : 국내 배수통문 설계 사례=0,318,81

부록 : 일본 연통시험요령(안)=1-81,399,30

부록 : 일본 6개 배수통문에 대한 현장 연통시험 보고서=2-30,429,20

부록 : 물리탐사=3-20,449,29

[판권지]=4-29,478,1

표목차

(표1.2-1) 연차별 연구개발 목표 및 내용=2,42,1

(표3.1-1) 국가수자원관리종합정보시스템(WAMIS)상의 국내 배수구조물 현황=8,48,1

(표3.1-2) 준공 년도별 배수펌프장 세부 현황=8,48,1

(표3.1-3) 낙동강 주요 홍수피해 현황=10,50,1

(표3.1-4) 제방 파괴 원인별 유형 분류 기준=16,56,1

(표3.1-5) 기존 배수통문의 붕괴 잠재성에 대한 평가 기준=31,71,1

(표3.1-6) 배수통문 조사시 점검항목=33,73,1

(표3.1-7) 변형도 평가기준=35,75,1

(표3.1-8) 관거 설계정수값=46,86,1

(표3.1-9) 제방형 관거의 Cc값(이미지참조)=50,90,1

(표3.1-10) 침하비(rsd)의 설계 값(이미지참조)=50,90,1

(표3.1-11) 지중레이더의 공동탐사 적용 결과=58,98,1

(표3.1-12) 평가항목 및 각 케이스의 실험내용=65,105,1

(표3.2-1) 단면의 표준값=73,113,1

(표3.2-2) 문짝의 종류=75,115,1

(표3.2-3) 개폐장치의 형식선정=76,116,1

(표3.2-4) 흉벽의 설계조건=78,118,1

(표3.2-5) 한국도로공사 통로 암거 표준 규격=86,126,1

(표3.2-6) 암거의 형식 선정=86,126,1

(표3.2-7) 흙의 단위체적중량=94,134,1

(표3.2-8) 흙의 내부마찰각 및 점착력=95,135,1

(표3.2-9) 토피두께와 충격계수 관계=99,139,1

(표3.2-10) 하중조합 예=101,141,1

(표3.2-11) 기초형식에 따른 베딩계수(k)=108,148,1

(표3.2-12) 매설상태 및 기초형식에 따른 하중계수(Lf)(이미지참조)=109,149,1

(표3.2-13) 콘크리트 암거종류에 따른 이음부 구조 사례=114,154,1

(표3.2-14) 연직토압계수=125,165,1

(표3.2-15) 기초형식과 설계계산법=128,168,1

(표3.2-16) 암거 횡방향의 설계에 고려하는 하중의 종별=132,172,1

(표3.2-17) 본체의 종방향의 설계에 고려하는 하중의 종류=132,172,1

(표3.2-18) 가중 크리프비 C=135,175,1

(표3.2-19) 일본의 배수통문의 변형 형태 및 주원인=138,178,1

(표3.2-20) 구조물ㆍ부재의 보수ㆍ보강공법 일람표=139,179,1

(표3.2-21) 표면피복공법의 보수목적과 보수재료=141,181,1

(표3.2-22) 배수통문 주변 구조물 종류에 따른 보강공법의 적용성=144,184,1

(표3.2-23) 지반 보강대책의 분류=149,189,1

(표3.2-24) 지진에 의한 배수통문 예상 피해 부위=152,192,1

(표3.3-1) 해석에 이용된 지층구성 및 지반 물성치(NAVFAC, DM-7.2)=156,196,1

(표3.3-2) 배수통문 설치 유무에 따른 안정성 평가 결과=166,206,1

(표3.3-3) 하부 차수공 길이 변화에 따른 파이핑에 대한 안전율=170,210,1

(표3.3-4) 하부 차수공 길이 변화에 따른 파이핑에 대한 안전율=172,212,1

(표3.3-5) 하부 차수공 길이 변화에 따른 파이핑에 대한 안전율=176,216,1

(표3.3-6) 차수공 기능에 대해 검토한 결과=177,217,1

(표3.3-7) 배수통문 설치에 따른 2-D 및 3-D 해석에 의한 국부동수경사(i)=181,221,1

(표3.3-8) 중앙 하부 차수공 설치에 따른 국부동수경사(i) 변화=185,225,1

(표3.3-9) 선단 및 흉벽 하부 차수벽 설치에 따른 국부 동수경사=188,228,1

(표3.3-10) 흙시료의 역학적 특성=193,233,1

(표3.3-11) 낙하고에 따른 흙시료의 상대다짐도=193,233,1

(표3.3-12) 저판확폭효과 분석을 위한 실험내용=196,236,1

(표3.3-13) 국내외 배수통문 설계기준 비교표=201,241,1

(표3.3-14) 하천설계기준 개정 방안=206,247,1

(표3.3-15) 암거의 구조형식=218,259,1

(표3.3-16) 함체 이음형식=220,261,1

(표3.3-17) 재료의 단위체적 중량의 일반값(kgf/㎥)=221,262,1

(표3.3-18) DB하중(도로등급별)=222,263,1

(표3.3-19) 단면력 저감계수(βt)(이미지참조)=223,264,1

(표3.3-20) 연직토압계수=224,265,1

(표3.3-21) 철근의 허용응력(㎫)=231,272,1

(표3.3-22) 하중조합 및 허용응력 증가계수=232,273,1

(표3.3-23) 철근콘크리트 암거의 최소 철근 피복 두께(㎜)=234,275,1

(표3.3-24) 암거의 횡방향의 설계에 고려하는 하중의 종별=240,281,1

(표3.3-25) 본체의 종방향의 설계에 고려하는 하중의 종류=240,281,1

(표3.3-26) 가중 크리프비(C)=243,284,1

(표3.4-1) 전기비저항탐사 장비=246,287,1

(표3.4-2) GPR탐사 장비 제원=251,292,1

(표3.4-3) 물리탐사 기법 별 특성=255,296,1

(표3.4-4) 배수통문 조사 시 시험항목=256,297,1

(표3.4-5) 조사장비=258,299,1

(표3.4-6) 조사대상 측점별 건전도지수=264,305,1

그림목차

(그림3.1-1) 가현제 붕괴 모습=11,51,1

(그림3.1-2) 광암제 붕괴로 인한 제내지 침수=12,52,1

(그림3.1-3) 광암제 붕괴 모습=13,53,1

(그림3.1-4) 백산제 붕괴 모습=13,53,2

(그림3.1-5) 봉산제 뒷비탈면 침하=14,54,1

(그림3.1-6) 배수 장면(제외지측)=14,54,1

(그림3.1-7) 배수문 아래 공동 발생 지점=15,55,1

(그림3.1-8) 원인별 제방 파괴 분포현황=17,57,2

(그림3.1-9) 구조물에 의한 파괴유형 세부분류 분포=18,58,2

(그림3.1-10) 말뚝기초에 의한 통문 하부 공동 및 유로 발생=20,60,1

(그림3.1-11) 보축에 따른 배수암거의 파괴=21,61,1

(그림3.1-12) 신축이음부에 의한 암거의 파괴 사례=22,62,1

(그림3.1-13) 가요성 재료에 의한 신축이음 사례=23,63,1

(그림3.1-14) 말뚝 항타용 모래채움재 및 사석부설에 따른 암거의 파괴 사례=23,63,1

(그림3.1-15) 현행 배수펌프장 단면도=24,64,1

(그림3.1-16) 신개념 통문 사례=25,65,2

(그림3.1-17) 통문 설치 위치 제방 폭 감소=27,67,1

(그림3.1-18) 소패천(小貝川) 고수통관(高須通管) 파괴 사례=28,68,1

(그림3.1-19) 제방 관통 구조물 주위의 공동 발생 현상=29,69,1

(그림3.1-20) 일본 배수통문 점검 현황=29,69,1

(그림3.1-21) 배수통문 점검조사 절차=30,70,1

(그림3.1-22) 배수통문 보수/보강 대책 수립을 위한 조사방법 개요도=32,72,1

(그림3.1-23) 배수통문 주변 공동에 의한 외관적 변형 형상 개요도=33,73,1

(그림3.1-24) 배수통문 주변의 주요 변형 사례=33,73,2

(그림3.1-25) 변형도 평가기준에 의한 평가 사례=35,75,1

(그림3.1-26) 배수통문 주변 대표적인 변형 사례=36,76,1

(그림3.1-27) 배수통문 암거내 변형 사례=37,77,1

(그림3.1-28) 공동 유ㆍ무에 따른 타격조사 사례=37,77,1

(그림3.1-29) 연통시험 개요도=38,78,1

(그림3.1-30) 관측공 설치도=39,79,1

(그림3.1-31) 주수량 조절장치=40,80,1

(그림3.1-32) 연통시험 장면=40,80,1

(그림3.1-33) 연통시험 판정 개념도=40,80,2

(그림3.1-34) 거의 폐쇄한 공동 판정예=42,82,1

(그림3.1-35) 고랑형 매설관거의 하중이론의 개념도=44,84,1

(그림3.1-36) 고랑형 관거의 Ct 산정 도표(이미지참조)=46,86,1

(그림3.1-37) 제방형 관거의 침하형태=47,87,1

(그림3.1-38) 양의 돌출 상태에 대한 Cc 값(이미지참조)=49,89,1

(그림3.1-39) 강성 및 연성관거의 시간경과에 따른 토압관계 곡선=51,91,1

(그림3.1-40) 현장실험 개요도=54,94,2

(그림3.1-41) 시간경과에 따른 연직토압 관계 곡선=55,95,1

(그림3.1-42) 장스팬 파형강판 구조물 단면도 및 시공 사례도=56,96,1

(그림3.1-43) 모형실험 개요도=58,98,2

(그림3.1-44) 통문 주변의 변상(변화)과 누수 경로의 개념도=60,100,1

(그림3.1-45) 연통 관측공 배치도=60,100,1

(그림3.1-46) 개별 관측공의 수위-시간 관계 곡선=61,101,1

(그림3.1-47) 피크 수위시 관측공 수위-주수공 수위 변화 관계 곡선=61,101,1

(그림3.1-48) 피크 수위시 지체시간-응답비 관계곡선=62,102,1

(그림3.1-49) 대형모형실험 개요도=63,103,1

(그림3.1-50) 달의 윤공(월의 수공) 시공 장면 예=64,104,1

(그림3.1-51) 대형실험모형=65,105,1

(그림3.1-52) 국소동수구배 측정 개념도=65,105,1

(그림3.1-53) 기초지반 길이 변화에 따른 △h~Q 관계곡선=67,107,1

(그림3.1-54) 비탈면 뒷부분 통문 측면의 국소동수구배 i~△h 관계=67,107,1

(그림3.1-55) 한계평형법에 의한 한계성토 두께 tc~평균동수구배i의 관계=68,108,1

(그림3.1-56) 파이핑 발생시의 △h~Q 관계=68,108,1

(그림3.2-1) 수문 및 배수통문의 기본 구조=70,110,1

(그림3.2-2) 암거의 설치 종단면도=71,111,1

(그림3.2-3) 수문 본체의 단면형=73,113,1

(그림3.2-4) 통문 통관의 문기둥 높이=74,114,1

(그림3.2-5) 문짝의 형태=75,115,1

(그림3.2-6) 흉벽의 구조형식=76,116,1

(그림3.2-7) 배수문부 암거 단부 입체도=78,118,1

(그림3.2-8) 조작대 평면도=79,119,1

(그림3.2-9) 문기둥 상세도=80,120,1

(그림3.2-10) 통관의 기본구조=83,123,1

(그림3.2-11) 계단 설치 예=87,127,1

(그림3.2-12) 낙차공 설치 예=87,127,1

(그림3.2-13) 단면두께 변화에 따른 비용관계=88,128,1

(그림3.2-14) 신축이음 및 시공이음 예=89,129,1

(그림3.2-15) 연약지반 치환방법=91,131,1

(그림3.2-16) 수로가 있는 암거의 지수벽=91,131,1

(그림3.2-17) 토피두께와 더올림량=92,132,1

(그림3.2-18) 선재하를 하지 않은 경우 더올림량=92,132,1

(그림3.2-19) 선재하 공법의 침하곡선=93,133,1

(그림3.2-20) 암거에 작용하는 연직토압=97,137,1

(그림3.2-21) 분포폭이 구조물 폭보다 적은 경우=99,139,1

(그림3.2-22) 토피두께 4.0m 이상인 경우의 활하중 크기=99,139,1

(그림3.2-23) 하중 재하도의 예=102,142,1

(그림3.2-24) 관형 암거의 매설 상태=103,143,1

(그림3.2-25) 관 기초의 형식=104,144,1

(그림3.2-26) 360˚콘크리트 기초=104,144,1

(그림3.2-27) 매설 상태와 설계정수 관계=105,145,1

(그림3.2-28) 바깥케이블에 의한 본체보강의 개념도=110,150,1

(그림3.2-29) 가요성 이음새 설치에 의한 암거균열의 보수 예=111,151,1

(그림3.2-30) 고화개량체 기초의 개량체 배치와 벽두께의 사고방식=111,151,1

(그림3.2-31) 통문의 각부의 명칭(콘크리트 구조의 경우)=112,152,1

(그림3.2-32) 배수통문의 암거길이=113,153,1

(그림3.2-33) 암거단부의 구조(문기둥부)=115,155,1

(그림3.2-34) 암거단부 간격의 간격할당 예=115,155,1

(그림3.2-35) 문짝의 인상 여유고=116,156,1

(그림3.2-36) 차수벽의 설치 예=117,157,1

(그림3.2-37) 문틀의 부재 두께=118,158,1

(그림3.2-38) 함체단부의 통수단면의 확보=119,159,1

(그림3.2-39) 통문본체와 날개벽의 접합부의 예=119,159,1

(그림3.2-40) 날개벽의 구조=120,160,1

(그림3.2-41) 날개벽의 범위=121,161,1

(그림3.2-42) 차수공의 배치=121,161,1

(그림3.2-43) 날개벽 구조와 차수 널말뚝등의 배치=122,162,1

(그림3.2-44) 제방 굴착에 따른 호안설치 예=123,163,1

(그림3.2-45) 접속수로의 하상보호공(호상공)=123,163,1

(그림3.2-46) 암거의 횡방향 구조검토단면=124,164,1

(그림3.2-47) 연직토압=125,165,1

(그림3.2-48) 이음통문에 작용하는 성토하중=126,166,1

(그림3.2-49) 탄성지점보의 설계모델=128,168,1

(그림3.2-50) 이음통문의 종방향 설계순서도=129,169,1

(그림3.2-51) 음의 주면마찰력의 영향을 고려한 지지말뚝 기초의 통문 설계모델=130,170,1

(그림3.2-52) 차수 널말뚝의 변위를 흡수하는 구조=131,171,1

(그림3.2-53) 토출수조에 접속하는 통문=134,174,1

(그림3.2-54) 차수공의 침투경로길이=135,175,1

(그림3.2-55) 보수ㆍ보강의 검토 방법=137,177,1

(그림3.2-56) 배수통문 및 주변 제방의 변형 형태=138,178,1

(그림3.2-57) 균열 주입공법의 주입 파이프=140,180,1

(그림3.2-58) 표면피복공법=141,181,1

(그림3.2-59) 철근이 부식되어 있지 않은 경우의 충진공법=142,182,1

(그림3.2-60) 철근이 부석되어 있는 경우의 충진공법=143,183,1

(그림3.2-61) 바깥케이블에 의한 본체보강의 개념도=145,185,1

(그림3.2-62) 가요성 이음새 설치에 의한 암거 균열의 보수예=146,186,1

(그림3.2-63) 배수통문 지반의 침하대책의 개념도=150,190,1

(그림3.2-64) 배수통문 주변제방의 안정대책 개념도=151,191,1

(그림3.2-65) 배수통문 지반의 액상화 대책 개념도=153,193,1

(그림3.3-1) 침투해석에 이용된 단면=156,196,1

(그림3.3-2) 침투해석에 이용된 수위파형=157,197,1

(그림3.3-3) 메쉬 크기에 따른 침투해석 결과=158,198,1

(그림3.3-4) 고수위 지속 시간에 따른 침투해석 결과=159,199,1

(그림3.3-5) 고수위 지속 시간에 따른 제체 사면의 안정성 평가 결과=160,200,1

(그림3.3-6) 비정상 수위파형을 고려한 침투해석 결과=161,201,1

(그림3.3-7) 진동 수위 기록 및 비정상 수위 파형=162,202,1

(그림3.3-8) 통문이 없는 경우의 침투해석 결과=163,203,1

(그림3.3-9) 통문이 있는 경우의 침투해석 결과=164,204,2

(그림3.3-10) 수위 급강하시의 사면안정해석 결과=166,206,2

(그림3.3-11) 차수공 설치 위치=168,208,1

(그림3.3-12) 중앙 하부 차수공 길이 변화에 따른 유속벡터=169,209,2

(그림3.3-13) 최대수위 2일 지속시의 포화영역=171,211,1

(그림3.3-14) 하부 차수공 길이 변화에 따른 유속벡터=173,213,3

(그림3.3-15) 통문 주변 지반 투수성 저하에 따른 유속벡터=178,218,1

(그림3.3-16) 메쉬크기 변화에 따른 2-D 및 3-D 해석결과=179,219,1

(그림3.3-17) 침투해석에 사용된 유한요소망=179,219,2

(그림3.3-18) 유출부 국부 동수경사 검토 위치=181,221,1

(그림3.3-19) 침투에 의한 유속벡터(최대 수위 2일 지속, 33일)=182,222,2

(그림3.3-20) 유출부 국부동수경사 검토 위치=183,223,2

(그림3.3-21) 침투에 의한 유속벡터(최대 수위 2일 지속, 33일)=185,225,2

(그림3.3-22) 유출부 국부 동수경사 검토 위치=187,227,2

(그림3.3-23) 침투에 의한 유속벡터(최대 수위 2일 지속, 33일)=189,229,1

(그림3.3-24) 공동억제기법으로서의 배수통문 저판확폭 형태=190,230,1

(그림3.3-25) 모형토조 개요도=192,232,1

(그림3.3-26) 시험 대상 모래시료의 입도분포곡선=193,233,1

(그림3.3-27) 낙하고에 따른 모래시료의 단위중량=194,234,1

(그림3.3-28) 모형토조 내부 구조물 설치=195,235,1

(그림3.3-29) 모형암거 지반의 채움=195,235,1

(그림3.3-30) 유발 침하별 수평거리-연직침하량 관계 곡선(저판확폭 : 0.0D)=197,237,1

(그림3.3-31) 유발 침하별 수평거리-연직침하량 관계 곡선(저판확폭 : 0.4D)=197,237,1

(그림3.3-32) 저판확폭 변화별 수평거리-연직침하량 관계 곡선(침하량＝4.5㎝)=198,238,1

(그림3.3-33) 저판확폭 변화별 관련 실험 장면(침하량＝4.5㎝)=199,239,1

(그림3.3-34) 연약지반상 매설암거의 메카니즘 및 연직하중계수(a)값 특성=204,245,2

(그림3.3-35) 통문의 각부의 명칭(콘크리트 구조의 경우)=207,248,1

(그림3.3-36) 통문의 본체길이=208,249,1

(그림3.3-37) 암거단부의 구조=209,250,1

(그림3.3-38) 단부 간격의 간격할당 예=209,250,1

(그림3.3-39) 문짝의 여유고=210,251,1

(그림3.3-40) 차수벽의 설치 예=211,252,1

(그림3.3-41) 문틀부의 부재 두께=212,253,1

(그림3.3-42) 암거 단부의 통수단면의 확보=213,254,1

(그림3.3-43) 통문본체와 날개벽의 접합부의 예=213,254,1

(그림3.3-44) 날개벽의 구조형식=214,255,1

(그림3.3-45) 날개벽의 범위=215,256,1

(그림3.3-46) 차수공의 배치=216,257,1

(그림3.3-47) 날개벽 구조와 차수 널말뚝등의 배치=216,257,1

(그림3.3-48) 제방개삭의 경우의 설치호안의 예=217,258,1

(그림3.3-49) 접속수로의 하상보호공(호상공)=217,258,1

(그림3.3-50) 함체의 단면형식=219,260,1

(그림3.3-51) DB 및 DL하중(도로교설계기준, 2005)=222,263,1

(그림3.3-52) 자동차 하중의 분포=223,264,1

(그림3.3-53) 양압력 작용 메커니즘=225,266,1

(그림3.3-54) 암거의 횡방향 구조검토 단면 검토=233,274,1

(그림3.3-55) 연직토압=235,276,1

(그림3.3-56) 이음통문에 작용하는 성토하중=236,277,1

(그림3.3-57) 탄성지점보의 설계모델=237,278,1

(그림3.3-58) 이음통문의 종방향 설계순서도=238,279,1

(그림3.3-59) 음의 주면마찰력 영향을 고려한 지지말뚝 기초의 통문 설계모델=239,280,1

(그림3.3-60) 차수널말뚝의 변위를 흡수하는 구조=241,282,1

(그림3.3-61) 토출수조에 접속하는 통문=242,283,1

(그림3.3-62) 차수공의 침투경로길이=244,285,1

(그림3.4-1) 3차원 비저항 탐사 측선 위치도=246,287,1

(그림3.4-2) 합천 덕인 2제 3차원 전기비저항탐사 사진=246,287,1

(그림3.4-3) 전기비저항탐사 자동측정 시스템=247,288,1

(그림3.4-4) 3차원 전기비저항탐사 x 방향 Roll-Along 측정방식=248,289,1

(그림3.4-5) 3차원 전기비저항탐사 y 방향 Roll-Along 측정방식=248,289,1

(그림3.4-6) 3차원 전기비저항탐사 해석결과=250,291,1

(그림3.4-7) PulseEKKO 1000 System(Sensor & Software Co., Canada)=251,292,1

(그림3.4-8) GPR 탐사 장면=251,292,2

(그림3.4-9) 좌측벽부 sta. 0~20. GPR 탐사 해석 결과=253,294,1

(그림3.4-10) 천단부 sta. 0~20. GPR 탐사 해석 결과=253,294,1

(그림3.4-11) 우측벽부 sta. 0~20. GPR 탐사 해석 결과=253,294,1

(그림3.4-12) 조사대상 자모1수문의 측면도 및 평면도=256,297,1

(그림3.4-13) 조사대상 자모1수문의 전경=256,297,1

(그림3.4-14) 텔레뷰어 탐사의 기본원리 및 탐사결과=259,300,1

(그림3.4-15) 텔레뷰어 탐사 모식도=259,300,1

(그림3.4-16) 타음조사 모식도=260,301,1

(그림3.4-17) 타음조사 장비 및 현장시험 장면=260,301,1

(그림3.4-18) 레벨측량 전경=261,302,1

(그림3.4-19) 조사대상 배수통문 내부의 거리별-침하량 관계곡선=262,303,1

(그림3.4-20) 조사대상 암거의 콘크리트 변형 형상=262,303,1

(그림3.4-21) 조사대상 암거의 텔레뷰어 결과=263,304,1

(그림3.4-22) 조사대상 측점별 주파수 분석결과=264,305,3

(그림3.4-23) 조사대상 현장의 연통시험 장면=266,307,1

(그림3.4-24) 연통시험에 의한 각 관측공별 경과시간-수위 관계 곡선=267,308,2

영문목차

[title page etc.]=0,1,7

[Summary Document etc.]=vi,8,18

Contents=xxiv,26,4

List Of Tables=xxviii,30,3

List Of Figures=xxxi,33,8

Chapter 1. Introduction=1,41,1

Section 1. Necessity Of R&D=1,41,2

Section 2. The Object And Necessity Of Research And Development=2,42,1

Section 3. Driving Strategy & Method=3,43,1

Section 4. Expected Result & Application Plan=4,44,1

Chapter 2. The Situation Of Technology Development In Domestic & Abroad=5,45,2

Chapter 3. Performance Contents Of R&D And Result=7,47,1

Section 1. Breakdown Type In Domestic & Damage Case Investigation=7,47,1

1. Investigation Of Collapsed Levees Case=7,47,1

A. Investigation Of Collapsed Levees Case=7,47,9

B. Analysis Of Collapsed Type=15,55,12

2. Investigation Of Collapsed Levees In Japan=26,66,1

A. Investigation Of Collapsed Levees Case=26,66,4

B. Procedure Of Safety Measurement=30,70,13

3. Research Tendency Of Culvert And Conduit=43,83,1

A. Research Of Rigid Conduits By A. Marston=43,83,8

B. Research Of Flexible Conduits By Spangler=50,90,5

C. Load Reduction Method For Culvert Using EPS Block=54,94,2

D. Culvert Construction Technic Using Long-Span Corrugated Steel Plate=55,95,2

E. Research Of Levee Boxculvert In Japan=57,97,12

Section 2. Design Standards Investigation Related To Culvert=69,109,1

1. Investigation Of Design Method For Levees In Domestic=69,109,1

A. Guide Of Design Levees In River=69,109,9

B. Standard Drawing Of Structure In Levees=77,117,5

C. Guide Of Design Levees In Stream=81,121,5

D. Design Of Culvert In Guide Of Highway Design=85,125,18

E. Design Of Conduit In Guide Of Highway Design=102,142,8

2. Investigation Of Design Method For Levees In Japan=109,149,3

A. Structure Of Culvert=111,151,13

B. Structural Design Method Of Culvert=123,163,12

C. Cutoff Wall Design=134,174,2

3. Reinforce Method For Deformed Levee Culvert=136,176,1

A. Deformation Type And Factor Of Levee Culvert=136,176,3

B. Structural Reinforcement Method=138,178,11

C. Ground Reinforcement Method=148,188,7

Section 3. Safety Examination Evaluation&Improvement Plan Analysis Of Design Method=155,195,1

1. Safety Assesment Of Culvert By FEM=155,195,1

A. Evaluation Of Effecting Factors For Seepage Analysis=155,195,7

B. Effect Of Installation Of Culvert=161,201,7

C. Location And Method Of Cutoff Wall=167,207,11

D. Effect Of Reduced Permeability Around Of Culvert=177,217,2

E. Safety Assesment Of Culvert By 3-D FEM=178,218,12

2. Investigation Of Settlement Characteristic In Ground=190,230,1

A. Equipments And Materials=191,231,4

B. Test Method=194,234,3

C. Test Result And Analysis=196,236,4

3. Improvement Method Of Culvert Deign In Levees=200,240,1

A. Revision Direction Of Culvert Design In Domestic=200,240,8

B. Basic Concept Of Culvert Standard Structure In Levees=206,247,12

C. Basic Concept Of Culvert Design=218,259,27

Section 4. Field Application Evaluation Of Non Destructive Investigation Method=245,286,1

1. 3-D Electrical Resistivity Method=245,286,1

A. Outline Of Measurement=245,286,4

B. Result Of Measurement=249,290,2

2. GPR Method=250,291,1

A. Outline Of Measurement=250,291,3

B. Result Of Measurement=252,293,2

3. Feild Investigation Result Of Electrical Resistivity And GPR Method=253,294,3

4. Estimation for In-situ Application of Hydraulic Responsible Test=255,296,1

가. Summary Of Investigation And Soil Exploration=255,296,3

나. Concept Of Survey=257,298,4

다. Result Of Survey=261,302,8

Chapter 4. Object Archivement Chart Of R&D=269,310,1

Section 1. Degree Of Achievement=269,310,2

Section 2. Degree Of Contribution To Related Fields=270,311,2

Chapter 5. Application Plan Of R&D Result=272,313,2

Chapter 6. Reference=274,315,3

Appendix

Appendix : Example Of Culvert Design In Domestic=0,318,81

Appendix : Hydraulic Responsibility Test Mannual In Japan=1-81,399,30

Appendix : Report Of Field Hydraulic Responsibility Test At 6 Site In Japan=2-30,429,20

Appendix : Geophysical Survey=3-30,449,29

[copyright]=4-29,478,1

List Of Tables

(Table 1.2-1) Annually R&D Object And Contents=2,42,1

(Table 3.1-1) The Status Of River Drainage Structure On WAMIS=8,48,1

(Table 3.1-2) The Status Of River Drainage Pumping Site=8,48,1

(Table 3.1-3) The Main Flood Damage Situation In Nak-Dong River=10,50,1

(Table 3.1-4) Type Standards Classified By Cause Of Embankment Destruction=16,56,1

(Table 3.1-5) A Basis Of Breakdown Possibility In Existing Levee Culvert=31,71,1

(Table 3.1-6) Investigation List Of Levee Culvert=33,73,1

(Table 3.1-7) A Basis Of Deformation Assesment=35,75,1

(Table 3.1-8) Designing Integer Value=46,86,1

(Table 3.1-9) Cc Value Of Conduits Embankment Type=50,90,1

(Table 3.1-10) Designing Value Of Settlement Ratio(Rsd)=50,90,1

(Table 3.1-11) GPR Investigation Result Of Cavity=58,98,1

(Table 3.1-12) Assesment And Test List=65,105,1

(Table 3.2-1) Standard Value Of Section=73,113,1

(Table 3.2-2) The Door Type=75,115,1

(Table 3.2-3) Form Choice Of Open & Close Machinery=76,116,1

(Table 3.2-4) Designing Condition Of Wall=78,118,1

(Table 3.2-5) A Pathway Culvert Standards Size By Korea Highway Corporation=86,126,1

(Table 3.2-6) Form Choice Of Culvert=86,126,1

(Table 3.2-7) Unit Weight Of Soil=94,134,1

(Table 3.2-8) Friction Angle & Adhesion Of Soil=95,135,1

(Table 3.2-9) Relation Of Embankment Height & Impact Coefficient=99,139,1

(Table 3.2-10) Example Of Load Mixing=101,141,1

(Table 3.2-11) Bedding Coefficient By Basic Form=108,148,1

(Table 3.2-12) Laying Condition & Bedding Coefficient By Basic Form=109,149,1

(Table 3.2-13) Construction Example Of Connection Part By Concrete Culvert Type=114,154,1

(Table 3.2-14) Coefficient Of Vertical Earth Pressure=125,165,1

(Table 3.2-15) Basic Form & Designing Calculation Method=128,168,1

(Table 3.2-16) Load Type For Transverse Design Of Culvert=132,172,1

(Table 3.2-17) Load Type For Longitudinal Design Of Culvert=132,172,1

(Table 3.2-18) Adding Creep Ratio C=135,175,1

(Table 3.2-19) The Reason And Type Of Culvert Deformation In Japan=138,178,1

(Table 3.2-20) Reinforcement Method Lists Of Structure And Material=139,179,1

(Table 3.2-21) Purpose And Material Of Surface Coating Reinforcement Method=141,181,1

(Table 3.2-22) Application Of Reinforcement Method By Structure Type=144,184,1

(Table 3.2-23) Classification Of Ground Reinforcement Method=149,189,1

(Table 3.2-24) Part Of Expected Damage By Earthquake=152,192,1

(Table 3.3-1) Geological Stratum(NAVFAC, DM-7.2) & Ground Physical Value Applied to Analysis=156,196,1

(Table 3.3-2) Safety Examination Evaluation Results By Culvert Installation Existence=166,206,1

(Table 3.3-3) Safety Ratio About Piping By Change Of Lower Part Of Cutoff Wall=170,210,1

(Table 3.3-4) Safety Ratio About Piping By Change Of Lower Part Length Of Cutoff Wall=172,212,1

(Table 3.3-5) Safety Ratio About Piping By Change Of Lower Part Length Of Cutoff Wall=176,216,1

(Table 3.3-6) Examination Result Of Cutoff Wall's Function=177,217,1

(Table 3.3-7) Hydraulic Gradients(i) Obtained By 2-D And 3-D FEM Analysis In Levee Culvert=181,221,1

(Table 3.3-8) Change Of Hydraulic Gradients(i) For Installation Of Lower Part Cutoff Wall=185,225,1

(Table 3.3-9) Change Of Hydraulic Gradients(i) For Installation Of Lower Part Of Breast Wall And Levee End Cutoff Wall=188,228,1

(Table 3.3-10) Engineering Property Of Soil=193,233,1

(Table 3.3-11) Relative Compaction Of Soil Concerned With Falling Height=193,233,1

(Table 3.3-12) List Of Analysis Factor Effect On Test=196,236,1

(Table 3.3-13) A Comparative Table Designing Standards=201,241,1

(Table 3.3-14) Revision Plan Of River Design Standard=206,247,1

(Table 3.3-15) Structural Shape Of Culvert=218,259,1

(Table 3.3-16) Joint Shape Of Culvert=220,261,1

(Table 3.3-17) Conventional Volumetric Weight Of Material=221,262,1

(Table 3.3-18) DB Load(Per Degree Of Road)=222,263,1

(Table 3.3-19) Reduction Coefficient Of Sectional Force=223,264,1

(Table 3.3-20) A Vertical Earth Pressure=224,265,1

(Table 3.3-21) Allowable Stress Of Reinforcement Rod=231,272,1

(Table 3.3-22) Load Combination And Increase Coefficient Of Allowable Stress=232,273,1

(Table 3.3-23) Minimum Height Of Cover In Reinforced Box Culvert=234,275,1

(Table 3.3-24) Load Type For Transverse Design Of Culvert=240,281,1

(Table 3.3-25) Load Type For Longitudinal Design Of Culvert=240,281,1

(Table 3.3-26) Adding Creep Ratio C=243,284,1

(Table 3.4-1) A Electric Non-Resistance Exploration Equipment=246,287,1

(Table 3.4-2) A Gpr Exploration Equipment Specification=251,292,1

(Table 3.4-3) Specific Character For Geological Survey Method=255,296,1

(Table 3.4-4) List Of Culvert Investigation=256,297,1

(Table 3.4-5) Test Equipment=258,299,1

(Table 3.4-6) Safety Index of Investigation Points=264,305,1

List of Figures

(Fig. 3.1-1) A Collapse Picture Of Ga-Hyun Levee=11,51,1

(Fig. 3.1-2) Land-Side Submersion Because Of Gwang-Am Levee Collapse=12,52,1

(Fig. 3.1-3) A Collapse Picture Of Gwang-Am Levee=13,53,1

(Fig. 3.1-4) A Collapse Picture Of Pack-San Levee=13,53,2

(Fig. 3.1-5) Water-Side Slopes Settlement Of Bong-San Levee=14,54,1

(Fig. 3.1-6) Drainage In Water-Side=14,54,1

(Fig. 3.1-7) Cavity Under Levee Culvert=15,55,1

(Fig. 3.1-8) Distribution Status Of Embankment Collapse By A Cause=17,57,2

(Fig. 3.1-9) A Detail Classification Distribution Of Collapse Type By Structure=18,58,2

(Fig. 3.1-10) Cavity And Water-Way Caused By Using Pile Foundation=20,60,1

(Fig. 3.1-11) Collapse Of Drainage Culvert Caused By Enlargement=21,61,1

(Fig. 3.1-12) Collapse Of Drainage Culvert At Joint=22,62,1

(Fig. 3.1-13) Example Of Flexible Joint=23,63,1

(Fig. 3.1-14) Collapse Of Culvert Caused By Using Sand And Gravel For Installation Of Pile Foundation=23,63,1

(Fig. 3.1-15) Section View Of Drainage Pump At Present=24,64,1

(Fig. 3.1-16) Example Of New Concept Drainage Culvert=25,65,2

(Fig. 3.1-17) Embankment Width Reduction In Culvert Installation Position=27,67,1

(Fig. 3.1-18) Collapse Example In Japan=28,68,1

(Fig. 3.1-19) Cavity Around Culvert Across The Levee=29,69,1

(Fig. 3.1-20) Present State Of Levee Culvert Investigaion In Japan=29,69,1

(Fig. 3.1-21) Investigaiton Procedure Of Levee Culvert=30,70,1

(Fig. 3.1-22) Schematic Of Investigation For Establishment Plan Of Reinforcement=32,72,1

(Fig. 3.1-23) Schematic Of Deformation Shape Caused By Cavity Around Culvert=33,73,1

(Fig. 3.1-24) Principal Example Of Deformation Around Levee Culvert=33,73,2

(Fig. 3.1-25) Example Of Assesment By Deformation Assesment Basis=35,75,1

(Fig. 3.1-26) Example Of Deformation Around Levee Culvert=36,76,1

(Fig. 3.1-27) Example Of Deformation In Levee Culvert=37,77,1

(Fig. 3.1-28) Example Of Tapping Survey=37,77,1

(Fig. 3.1-29) Schematic Of Hydraulic Responsible Test=38,78,1

(Fig. 3.1-30) Schematic Of Investigation Hole=39,79,1

(Fig. 3.1-31) Water Injection Control Device=40,80,1

(Fig. 3.1-32) Picture Of Hydraulic Responsible Test=40,80,1

(Fig. 3.1-33) Judgment Concept Of Hydraulic Responsible Test=40,80,2

(Fig. 3.1-34) Example Of Judgment On Almost Closing Cavity=42,82,1

(Fig. 3.1-35) Concept Diagram Of Load Theory About Ditch Type=44,84,1

(Fig. 3.1-36) Estimate Chart Of Ditch Type=46,86,1

(Fig. 3.1-37) Settlement Type Of Embankment Type=47,87,1

(Fig. 3.1-38) Diagram Of Coefficient Cc For Positive Projecting Conduit=49,89,1

(Fig. 3.1-39) Measured Loads On Rigid And Flexible Pipe With Time=51,91,1

(Fig. 3.1-40) A Summary Diagram Of Field Experiment=54,94,2

(Fig. 3.1-41) Vertical Earth Pressure Relation Curve By Time Passing=55,95,1

(Fig. 3.1-42) Schematic Of Structural Section And Construction Using Long-Span Corrugated Steel Plate=56,96,1

(Fig. 3.1-43) Schematic Of Model Test=58,98,2

(Fig. 3.1-44) Schematic Of Deformation And Water-Way Around Levee Culvert=60,100,1

(Fig. 3.1-45) Arrangement Of Investigation Hole For Hydraulic Responsible Test=60,100,1

(Fig. 3.1-46) Curve Of Water Level Against Time Relationship=61,101,1

(Fig. 3.1-47) Curve Of Water Level Relationship For Investigation Against Inlet Hole At Peak Water Level=61,101,1

(Fig. 3.1-48) Curve Of Relationship For Delay Time Against Responsible Ratio At Peak Water Level=62,102,1

(Fig. 3.1-49) Schematic Of Large Model Test=63,103,1

(Fig. 3.1-50) Construction Example Of Moon Wheel Method(월の수공)=64,104,1

(Fig. 3.1-51) Large Model Test=65,105,1

(Fig. 3.1-52) Schematic Of Measuring Hydraulic Gradient=65,105,1

(Fig. 3.1-53) △h~Q Relationship Curve For Change Of Foundation Length=67,107,1

(Fig. 3.1-54) i~△h Relationship Curve In Land-Side Culvert=67,107,1

(Fig. 3.1-55) tc-i Relationship Curve=68,108,1

(Fig. 3.1-56) △h~Q Relationship Curve at Occurrence Piping=68,108,1

(Fig. 3.2-1) A Basic Structure Of A Sluice & Culvert=70,110,1

(Fig. 3.2-2) A Installation Vertical Section Of Culvert=71,111,1

(Fig. 3.2-3) Section Type Of A Sluice Body=73,113,1

(Fig. 3.2-4) A Door-Post Height Of Culvert=74,114,1

(Fig. 3.2-5) A Leaf Of Door Type=75,115,1

(Fig. 3.2-6) Structure Type Of Wall=76,116,1

(Fig. 3.2-7) End Of Culvert=78,118,1

(Fig. 3.2-8) A Plane Diagram Of Operating Stand=79,119,1

(Fig. 3.2-9) A Detail Diagram Of Door-Post=80,120,1

(Fig. 3.2-10) A Basic Structure Of Culvert In Levee=83,123,1

(Fig. 3.2-11) A Stair Installation Example=87,127,1

(Fig. 3.2-12) Installation Example Of Hydraulic Drop=87,127,1

(Fig. 3.2-13) Cost Relation By Section Thickness Change=88,128,1

(Fig. 3.2-14) Example Of Flexible & Construction Connection=89,129,1

(Fig. 3.2-15) A Substitution Method Of Soft Ground=91,131,1

(Fig. 3.2-16) Cut-Off Wall In Culvert With Channel=91,131,1

(Fig. 3.2-17) Fill Height And Camber=92,132,1

(Fig. 3.2-18) Camber Without Pre-Loading=92,132,1

(Fig. 3.2-19) A Settlement Curve Of Pre-Loading Method=93,133,1

(Fig. 3.2-20) A Vertical Earth Pressure Applied To Culvert=97,137,1

(Fig. 3.2-21) When The Strip Of Load Is Smaller Than Structure=99,139,1

(Fig. 3.2-22) Live Load With Fill Height 4.0M Over=99,139,1

(Fig. 3.2-23) A Loading Diagram Example=102,142,1

(Fig. 3.2-24) A Laying Condition Of Pipe Type Culvert=103,143,1

(Fig. 3.2-25) A Form Of Pipe Foundation=104,144,1

(Fig. 3.2-26) 360˚ Concrete Foundation=104,144,1

(Fig. 3.2-27) A Laying Condition&Designing Integer Relation=105,145,1

(Fig. 3.2-28) A Concept Diagram Of Main-Body By Outside Cable=110,150,1

(Fig. 3.2-29) Repair Example Of Culvert Crack With Flexible Connection=111,151,1

(Fig. 3.2-30) Arrangement Of Improvement Soil And Thickness Of Wall In Improvement Soil Foundation=111,151,1

(Fig. 3.2-31) Each Part Name Of Culvert(Concrete Structure Example)=112,152,1

(Fig. 3.2-32) Length Of Culvert In Levee=113,153,1

(Fig. 3.2-33) Structure Of Culvert Ends(Door-Post Part)=115,155,1

(Fig. 3.2-34) A Interval Assignment Example Of Culvert Ends Interval=115,155,1

(Fig. 3.2-35) Increasing Extra Height Of A Leaf Of Door=116,156,1

(Fig. 3.2-36) A Installation Example Of Cut-Off Wall=117,157,1

(Fig. 3.2-37) A Member Thickness Of Doorframe=118,158,1

(Fig. 3.2-38) Discharge Section In Culvert Ends=119,159,1

(Fig. 3.2-39) Example Of Connection Between Main Culvert And Wing Wall=119,159,1

(Fig. 3.2-40) A Structure Of Wing Wall=120,160,1

(Fig. 3.2-41) A Range Of Wing Wall=121,161,1

(Fig. 3.2-42) A Placement Of Cut-Off Wall=121,161,1

(Fig. 3.2-43) Structure Of Wing Wall And Arrangement Of Sheet Pile=122,162,1

(Fig. 3.2-44) Example Of Installed Revetment By Embankment Excavation=123,163,1

(Fig. 3.2-45) Protection Method Of River-Bed In Connection Channel=123,163,1

(Fig. 3.2-46) A Horizontal Directional Structural Investigation Section Of Culvert=124,164,1

(Fig. 3.2-47) A Vertical Earth Pressure=125,165,1

(Fig. 3.2-48) Embankment Load Applied To Connected Culvert=126,166,1

(Fig. 3.2-49) A Designing Model Of Elastic Fulcrum Beam=128,168,1

(Fig. 3.2-50) A Vertical Directional Design Diagram Of Connected Culvert=129,169,1

(Fig. 3.2-51) Design Model Of Pile Foundation Culvert With Negative Friction Force=130,170,1

(Fig. 3.2-52) A Absorptive Structure In Displacement Of Sheet Pile=131,171,1

(Fig. 3.2-53) Culvert Connection With Water Tank=134,174,1

(Fig. 3.2-54) A Infiltration Pathway Length Of Cut-Off Wall=135,175,1

(Fig. 3.2-55) Check Procedure For Repair And Reinforcement=137,177,1

(Fig. 3.2-56) Deformation Shape Of Around Levee And Culvert=138,178,1

(Fig. 3.2-57) Injection Pipe For Crack Reinforcement Method=140,180,1

(Fig. 3.2-58) Surface Coating Method=141,181,1

(Fig. 3.2-59) Filling Method For Reinforced Rod Without Corrosion=142,182,1

(Fig. 3.2-60) Filling Method For Reinforced Rod With Corrosion=143,183,1

(Fig. 3.2-61) Schematic Of The Culvert Body Reinforcement Method Using Outer Cable=145,185,1

(Fig. 3.2-62) Example Of Cracked Culvert Repair Using Flexible Joint=146,186,1

(Fig. 3.2-63) Countermeasure Schematic Of Settlement For Ground Nearby Culvert=150,190,1

(Fig. 3.2-64) Countermeasure Schematic Of Safety For Levee Nearby Culvert=151,191,1

(Fig. 3.2-65) Countermeasure Schematic Of Liquefaction For Ground Nearby Culvert=153,193,1

(Fig. 3.3-1) A Section Applied To Infiltration Analysis=156,196,1

(Fig. 3.3-2) A Water Level Wave Type Applied To Infiltration Analysis=157,197,1

(Fig. 3.3-3) A Infiltration Analysis Result By Mesh Size=158,198,1

(Fig. 3.3-4) A Infiltration Analysis Result By High Water Level Of Continuation Time=159,199,1

(Fig. 3.3-5) Result Of Slope Stability By H.W.L Lasting Time=160,200,1

(Fig. 3.3-6) A Infiltration Analysis Result Considered With Wave Type Of Abnormal Water Level=161,201,1

(Fig. 3.3-7) A Jin-Dong Water Level Record & Wave Type Of Abnormal Water Level=162,202,1

(Fig. 3.3-8) A Infiltration Analysis Result Without Culvert=163,203,1

(Fig. 3.3-9) A Infiltration Analysis Result With Culvert=164,204,2

(Fig. 3.3-10) A Slope Stability Analysis Result When Water Level Suddenly Falling=166,206,2

(Fig. 3.3-11) A Installation Location Of Cut-Off Wall=168,208,1

(Fig. 3.3-12) Velocity Vector By Variation Of Cut-Off Wall Length Beneath Of Center=169,209,2

(Fig. 3.3-13) Saturated Field By H.W.L Lasted 2 Days=171,211,1

(Fig. 3.3-14) Velocity Vector By Variation Of Cut-Off Wall Length Beneath Of Culvert=173,213,3

(Fig. 3.3-15) Velocity Vector By Reduced Permeability Around Of Culvert=178,218,1

(Fig. 3.3-16) 2-D And 3-D Infiltration Analysis Result By Mesh Size=179,219,1

(Fig. 3.3-17) A Finite Element Grid Applied To Infiltration Analysis=179,219,2

(Fig. 3.3-18) Check Point Of Hydraulic Gradient=181,221,1

(Fig. 3.3-19) Velocity Vector For Infiltration(H.W.L. Lastes 2Days, 33Day)=182,222,2

(Fig. 3.3-20) Check Point Of Hydraulic Gradient=183,223,2

(Fig. 3.3-21) Velocity Vector For Infiltration(H.W.L. Lastes 2Days, 33Day)=185,225,2

(Fig. 3.3-22) Check Point Of Hydraulic Gradient=187,227,2

(Fig. 3.3-23) Velocity Vector For Infiltration(H.W.L. Lastes 2Days, 33Day)=189,229,1

(Fig. 3.3-24) Shape Of Slab Extension For Cavity Control=190,230,1

(Fig. 3.3-25) Schematic Of Model Test=192,232,1

(Fig. 3.3-26) Grain-Size Distribution Curve For Sand=193,233,1

(Fig. 3.3-27) Volumetric Weight Of Sand By Falling Height=194,234,1

(Fig. 3.3-28) Installation Of Structure In Soil-Box=195,235,1

(Fig. 3.3-29) Filling With Sand In Soil-Box=195,235,1

(Fig. 3.3-30) Relationship Of Horizontal Distance Against Vertical Sttlement For Settlement Step(Slab Width : 0.0D)=197,237,1

(Fig. 3.3-31) Relationship Of Horizontal Distance Against Vertical Sttlement For Settlement Step(Slab Width : 0.4D)=197,237,1

(Fig. 3.3-32) Relationship Of Horizontal Distance Against Vertical Sttlement For Slab Ex Tension(Settlement＝4.5㎝)=198,238,1

(Fig. 3.3-33) Picture Of Slab Extension Test(Settlement＝4.5㎝)=199,239,1

(Fig. 3.3-34) Mechanism And Vertical Load Coefficient(a) Of Culvert On Soft Ground=204,245,2

(Fig. 3.3-35) Each Part Name Of Culvert(Concrete Structure Case)=207,248,1

(Fig. 3.3-36) A Main Body Length Of Culvert=208,249,1

(Fig. 3.3-37) A Structure Of Culvert Ends=209,250,1

(Fig. 3.3-38) A Interval Assignment Example Of Ends Interval=209,250,1

(Fig. 3.3-39) Extra Height Of A Leaf Of Door=210,251,1

(Fig. 3.3-40) A Installation Example Of Cut-Off Wall=211,252,1

(Fig. 3.3-41) A Member Thickness Of Doorframe=212,253,1

(Fig. 3.3-42) Discharge Section In Culvert Ends=213,254,1

(Fig. 3.3-43) A Connection Part Example Of Culvert Main Body & Wing Wall=213,254,1

(Fig. 3.3-44) A Structural Form Of Wing Wall=214,255,1

(Fig. 3.3-45) A Range Of Wing Wall=215,256,1

(Fig. 3.3-46) A Placement Of Cut-Off Wall=216,257,1

(Fig. 3.3-47) A Wing Wall Structure & Sheet Pile Placement=216,257,1

(Fig. 3.3-48) Example Of Installed Revetment By Embankment Excavation=217,258,1

(Fig. 3.3-49) A River Bed Protective Concrete Of Connection Waterway=217,258,1

(Fig. 3.3-50) Type Of Culvert Section=219,260,1

(Fig. 3.3-51) DB And DL Load=222,263,1

(Fig. 3.3-52) Distribution Of Automobile Load=223,264,1

(Fig. 3.3-53) Uplift Pressure Acting Mechanism=225,266,1

(Fig. 3.3-54) A Horizontal Directional Investigation Section Of Culvert=233,274,1

(Fig. 3.3-55) A Vertical Earth Pressure=235,276,1

(Fig. 3.3-56) Embankment Load Applied To Connected Culvert=236,277,1

(Fig. 3.3-57) A Designing Model Of Elastic Fulcrum Beam=237,278,1

(Fig. 3.3-58) A Vertical Directional Design Diagram Of Connected Culvert=238,279,1

(Fig. 3.3-59) Design Model Of Pile Foundation Culvert With Negative Friction Force=239,280,1

(Fig. 3.3-60) A Absorptive Structure In Displacement Of Sheet Pile=241,282,1

(Fig. 3.3-61) Culvert Connection With Water Tank=242,283,1

(Fig. 3.3-62) A Infiltration Pathway Length Of Cut-Off Wall=244,285,1

(Fig. 3.4-1) The Three Dimensional Non-Resistance Exploration Sidetrack Location Diagram=246,287,1

(Fig. 3.4-2) The Three Dimensional Non-Resistance Exploration Picture Of Deok-I 246 Levee=246,287,1

(Fig. 3.4-3) An Automatic Measurement System Of Electrical Non-Resistance Exploration=247,288,1

(Fig. 3.4-4) The X-Axis Roll-Along Measurement Method Of Three Dimensional Electrical Non-Resistance Exploration=248,289,1

(Fig. 3.4-5) The Y-Axis Roll-Along Measurement Method Of Three Dimensional Electrical Non-Resistance Exploration=248,289,1

(Fig. 3.4-6) The Analysis Results Of Three Dimensional Electrcal Non-Resistance Exploration=250,291,1

(Fig. 3.4-7) PulseEKKO 1000 System(Sensor & Software Co., Canada)=251,292,1

(Fig. 3.4-8) A GPR Exploration Scene=251,292,2

(Fig. 3.4-9) A GPR Exploration Analysis Results Of Left-Side Wall Part 0~20=253,294,1

(Fig. 3.4-10) A GPR Exploration Analysis Results Of 천단 Part 0~20=253,294,1

(Fig. 3.4-11) A GPR Exploration Analysis Results Of Right-Side Wall Part 0~20=253,294,1

(Fig. 3.4-12) Side And Plan View Of Ja-Mo 1 Culvert=256,297,1

(Fig. 3.4-13) Panorama View Of Ja-Mo 1 Culvert=256,297,1

(Fig. 3.4-14) Basic Cocept And Result Of TeleViwer Survey=259,300,1

(Fig. 3.4-15) Schematic Of Televiwer Survey=259,300,1

(Fig. 3.4-16) Schematic Of Tapping Survey=260,301,1

(Fig. 3.4-17) Tapping Survey Equipment And Picture Of Field Test=260,301,1

(Fig. 3.4-18) Picture Of Level Survey=261,302,1

(Fig. 3.4-19) Distance Against Settlement Relationship Curve In Culvert=262,303,1

(Fig. 3.4-20) Deformation Shape Of Culvert=262,303,1

(Fig. 3.4-21) Result Of Televiwer Survey=263,304,1

(Fig. 3.4-22) Analysis Results Of Frequency In Investigation Points=264,305,3

(Fig. 3.4-23) Picture Of Hydraulic Responsible Test=266,307,1

(Fig. 3.4-24) Time Against Water Level Relationship Curve For Each Test Hole=267,308,2

칼라목차

jpg

(그림3.1-8) 원인별 제방 파괴 분포현황=17,57,2

(그림3.1-11) 보축에 따른 배수암거의 파괴=21,61,1

(그림3.1-20) 일본 배수통문 점검 현황=29,69,1

(그림3.1-25) 변형도 평가기준에 의한 평가 사례=35,75,1

(그림3.3-4) 고수위 지속 시간에 따른 침투해석 결과=159,199,1

(그림3.3-6) 비정상 수위파형을 고려한 침투해석 결과=161,201,1

(그림3.3-8) 통문이 없는 경우의 침투해석 결과=163,203,1

(그림3.3-9) 통문이 있는 경우의 침투해석 결과=164,204,2

(그림3.3-11) 차수공 설치 위치=168,208,1

(그림3.3-12) 중앙 하부 차수공 길이 변화에 따른 유속벡터=169,209,2

(그림3.3-13) 최대수위 2일 지속시의 포화영역=171,211,1

(그림3.3-14) 하부 차수공 길이 변화에 따른 유속벡터=173,213,3

(그림3.3-15) 통문 주변 지반 투수성 저하에 따른 유속벡터=178,218,1

(그림3.3-16) 메쉬크기 변화에 따른 2-D 및 3-D 해석결과=179,219,1

(그림3.3-17) 침투해석에 사용된 유한요소망=179,219,2

(그림3.3-18) 유출부 국부 동수경사 검토 위치=181,221,1

(그림3.3-19) 침투에 의한 유속벡터(최대 수위 2일 지속, 33일)=182,222,2

(그림3.3-20) 유출부 국부동수경사 검토 위치=184,224,1

(그림3.3-21) 침투에 의한 유속벡터(최대 수위 2일 지속, 33일)=185,225,2

(그림3.3-22) 유출부 국부 동수경사 검토 위치=188,228,1

(그림3.3-23) 침투에 의한 유속벡터(최대 수위 2일 지속, 33일)=189,229,1

(그림3.4-1) 3차원 비저항 탐사 측선 위치도=246,287,1

(그림3.4-2) 합천 덕인 2제 3차원 전기비저항탐사 사진=246,287,1

(그림3.4-6) 3차원 전기비저항탐사 해석결과=250,291,1

(그림3.4-9) 좌측벽부 sta. 0~20. GPR 탐사 해석 결과=253,294,1

(그림3.4-10) 천단부 sta. 0~20. GPR 탐사 해석 결과=253,294,1

(그림3.4-11) 우측벽부 sta. 0~20. GPR 탐사 해석 결과=253,294,1

(그림3.4-12) 조사대상 자모1수문의 측면도 및 평면도=256,297,1

(그림3.4-13) 조사대상 자모1수문의 전경=256,297,1

(그림3.4-14) 텔레뷰어 탐사의 기본원리 및 탐사결과=259,300,1

(그림3.4-15) 텔레뷰어 탐사 모식도=259,300,1

(그림3.4-16) 타음조사 모식도=260,301,1

(그림3.4-17) 타음조사 장비 및 현장시험 장면=260,301,1

(그림3.4-19) 조사대상 배수통문 내부의 거리별-침하량 관계곡선=262,303,1

(그림3.4-20) 조사대상 암거의 콘크리트 변형 형상=262,303,1

(그림3.4-21) 조사대상 암거의 텔레뷰어 결과=263,304,1

그림2-4. 변형도 평가기준에 의한 평가 사례=3-9,438,1

BH-3 BHTV 분석결과=4-27,476,1

BH-5 BHTV 분석결과=4-28,477,1

202-1,243,1

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